Расчёт и конструирование стального каркаса одноэтажного промышленного здания

ПримечаниеРабота предназначена для студентов. Дисциплина: Металлические конструкции. В комплект работы входят: 1. пояснительная записка MS Word2003, 2. чертежи AutoCAD 2000 DXF
Загрузить архив:
Файл: ref-27817.zip (633kb [zip], Скачиваний: 201) скачать

Содержание

1. Компоновка каркаса здания

3

2. Расчёт и конструирование фермы

5

2.1 Расчётные усилия в элементах фермы

6

2.2 Подбор сечения элементов фермы

8

2.3 Расчёт сварных швов

15

3 Расчёт связей

24

Список используемой литературы

26

1 Компоновкакаркаса здания

Исходные данные:

Грузоподъемность мостовых кранов (2 крана)

50 т.

Пролет здания

18 м.

Длина здания

96 м.

Отметка головки рельса

14,0 м.

Материал конструкций:

Колонн

С285

Ферм

С285

Подкрановых балок

С285

Фундаментов

В15

Место строительства

г. Ростов

Компоновку поперечной рамы начинают с установления основных габаритных размеров элементов конструкций в плоскости рамы. Размеры по вертикали привязываются к отметке уровня пола, принимая ее нулевой. Размеры по горизонтали привязываются к продольным осям здания. Все размеры принимаются в соответствии с основными положениями по унификации и другими нормативными документами.

Вертикальная компоновка.

Определяем расстояние от головки кранового рельса до низа несущих конструкций покрытия:

,                                                                                   (1)

где - запас габарита крана и конструкций.

мм;

Принимаем Н2 = 3600 мм (кратно 200 мм).

Определяем высоту цеха от уровня пола до низа стропильных ферм:

                                                                                           (2)

мм.

Принимаем Н0 = 18000 мм (кратно 0,6 м.).

Принимаем мм.

Определяем размер верхней части колонны:

,                                                                                   (3)

где   - высота подкранового рельса;

мм;

- высота подкрановой балки.

Принимаем 1500 мм.

Тип кранового рельса КР 70.

Определяем размер нижней части колонны:

,                                                                                   (4)

где   Нб – заглубление опорной плиты башмака колонны ниже нулевой отметки пола, принимаем 500 мм.

мм;

Общая высота колонны от низа базы до низа ригеля:

мм.

Горизонтальная компоновка.

Принимаем мм.

Принимаем высоту сечения верхней части колонны

мм.

Принимаем мм.

Определяем расстояние от оси подкрановой балки до оси колонны:

;                                                                            (5)

мм.

Принимаем мм (кратно 250 мм).

Определяем высоту сечения нижней части колонны:

;                                                                              (6)

мм мм.

Определяем пролет мостового крана:

;                                                                                            (7)

мм.

2 Расчет и конструирование стропильной фермы

Исходные данные:

Пролет фермы - 18 м.

Шаг фермы в продольном направлении - 12 м.

Район строительства - г. Ростов

Марка стали - С285

Класс ответственности здания I

Рисунок 1 – Расчётная схема фермы

Подсчёт нагрузок производим в табличной форме.

Таблица 1 -   Подсчёт расчётных нагрузок

Вид нагрузки

Подсчёт, кН/м2

Нор. кН/м2

Коэфф. надёж.

Расчёт. кН/м2

1. Гравийная защита

0,4

1,3

0,52

2. Гидроизоляция: 4сл. руберойда

600×0,02

0,12

1,2

0,144

3. Утеплитель: мин. плиты, t=100мм

0,1× 1,5

0,15

1,2

0,18

4. Пароизоляция: 1слой руберойда.

600×0,01

0,06

1,2

0,072

5. Фермы,  связи и проф. лист 0,35÷0,45

42

0,42

1,05

0,441

Итого постоянная

1,15

1,357

Снеговая

0,84

0,7

1,2

Полная

1,99

2,557

Для вычисления узловых нагрузок предварительно вычисляем длину панели фермы lm= 3000 мм. Нагрузка от ребер плит передается непосредственно на узлы фермы.

                 

Рисунок 2 – Узловые нагрузки

При уклоне кровли α = 6034’; cos α = 0,9935; tgα = (3,285 – 2,25)/9 = 0,115

Усилие на средние узлы:

;                                                                                         (8)

кН;

Опорная реакция от полного загружения фермы:

кН.

2.1 Расчётные усилия в элементах фермы

Определение усилий в элементах фермы производим на ЭВМ при помощи программы StructureCAD 7.31 R.4. Распечатка отчета программы о вычислении, содержащая таблицу усилий в элементах фермы и ее расчетную схему приводится ниже.

Загружения

Номер

Наименование

1

Ферма 18м

Максимальные усилия элементов расчетной схемы, kН, м

Наиме-

нование

MAX+

MAX-

Значение

Номер

эл-та

Номер

сече-

ния

Номер

загру-

жения

Значение

Номер

эл-та

Номер

сече-

ния

Номер

загру-

жения

N

365,543

4

3

1

-364,796

10

3

1

M

0,

25

3

1

0,

25

3

1

Q

0,

25

3

1

0,

25

3

1

Усилия и напряжения элементов, kН, м

Номер

эл-та

Номер

сечен.

Номер

загруж.

Усилия и напряжения

N

M

Q

1

1

1

250,713

0,

0,

2

1

250,713

0,

0,

3

1

250,713

0,

0,

2

1

1

362,297

0,

0,

2

1

362,297

0,

0,

3

1

362,297

0,

0,

3

1

1

365,543

0,

0,

2

1

365,543

0,

0,

3

1

365,543

0,

0,

4

1

1

365,543

0,

0,

2

1

365,543

0,

0,

3

1

365,543

0,

0,

5

1

1

362,297

0,

0,

2

1

362,297

0,

0,

3

1

362,297

0,

0,

6

1

1

250,713

0,

0,

2

1

250,713

0,

0,

3

1

250,713

0,

0,

8

1

1

-252,443

0,

0,

2

1

-252,443

0,

0,

3

1

-252,443

0,

0,

9

1

1

-364,796

0,

0,

2

1

-364,796

0,

0,

3

1

-364,796

0,

0,

10

1

1

-364,796

0,

0,

2

1

-364,796

0,

0,

3

1

-364,796

0,

0,

11

1

1

-252,443

0,

0,

2

1

-252,443

0,

0,

3

1

-252,443

0,

0,

13

1

1

109,054

0,

0,

2

1

109,054

0,

0,

3

1

109,054

0,

0,

14

1

1

3,55471

0,

0,

2

1

3,55471

0,

0,

3

1

3,55471

0,

0,

16

1

1

3,55471

0,

0,

2

1

3,55471

0,

0,

3

1

3,55471

0,

0,

17

1

1

109,054

0,

0,

2

1

109,054

0,

0,

3

1

109,054

0,

0,

18

1

1

-340,857

0,

0,

2

1

-340,857

0,

0,

3

1

-340,857

0,

0,

19

1

1

-156,024

0,

0,

2

1

-156,024

0,

0,

3

1

-156,024

0,

0,

20

1

1

-4,81399

0,

0,

2

1

-4,81399

0,

0,

3

1

-4,81399

0,

0,

21

1

1

-4,81399

0,

0,

2

1

-4,81399

0,

0,

3

1

-4,81399

0,

0,

22

1

1

-156,024

0,

0,

2

1

-156,024

0,

0,

3

1

-156,024

0,

0,

23

1

1

-340,857

0,

0,

2

1

-340,857

0,

0,

3

1

-340,857

0,

0,

Рисунок 3 – Значения эпюры N

2.2 Подбор сечений элементов фермы

По заданию на проектирование, материал конструкций фермы – сталь С285.

кН/см2.

Подбор сечений элементов верхнего пояса фермы.

Расчетное усилие Nmax= -364,8 кН.

;

Требуемая пло­щадь поперечного сечения:

;                                                                                                    (9)

см2.                                                                                     

Принимаем сечение из двух равнополочных уголков 100´7. Для него выпишем из сортамента следующие величины: А = 13,75´2 = 27,5 см2, iх = 3,08 см, z0=2,71см, см; (принимаем толщину фасонки 10 мм, так как N18=-340,86кН).

Расчетные гибкости стержня в плоскостях:

<                                                                                                       (10)

<                                                                                                    (11)

                                                                                                   (12)

> 0,5                                                                                                (13)

<

<

> 0,5

По /2 / таб.72 находим, j = 0,512 интерполяцией.

Проверим несущую способность подобранного сечения

;                                                                                               (14)

кН/см2.

Условие выполняется.

Подбор сечений раскосов фермы

Расчетное усилие N18 = 340,86 кН.

;

Требуемая пло­щадь поперечного сечения:

см2.

Принимаем сечение из двух равнополочных уголков 110´7. Для него выпишем из сортамента следующие величины: А = 15,15´2 = 30,3 см2, iх = 3,4 см, см; z0 = 2,96см

см.

Расчетные гибкости стержня в плоскостях:

<

<

j = 0,415.

Проверим несущую способность подобранного сечения

кН/см2.

Условие выполняется.

Расчетное усилие N19 = 156,02 кН.

;

Требуемая пло­щадь поперечного сечения:

см2.

Принимаем сечение из двух равнополочных уголков 100´7. Для него выпишем из сортамента следующие величины: А = 27,5 см2, iх = 3,08 см, см.

см.

Расчетные гибкости стержня в плоскостях:

<

<

                                                                                       (15)

j = 0,434.

Проверим несущую способность подобранного сечения

кН/см2.

Условие выполняется.

Расчетное усилие N20 = 4,81 кН.

;

Требуемая пло­щадь поперечного сечения:

см2.

Принимаем сечение из двух равнополочных уголков 70´5. Для него выпишем из сортамента следующие величины: А = 13,72 см2, iх = 2,16 см, см; z0 = 1,9 см.

см.

Расчетные гибкости стержня в плоскостях:

<

<

j = 0,201

Проверим несущую способность подобранного сечения

кН/см2.

Условие выполняется.

Подбор сечений элементов нижнего пояса фермы

Расчетное усилие Nmax= 365,54 кН.

Требуемая пло­щадь поперечного сечения:

см2.

Принимаем сечение из двух равнополочных уголков 70´5. Для него выпишем из сортамента следующие величины: А = 13,72см2, iх = 2,16см, см; z0 = 1,9см.

Расчетные гибкости стержня в плоскостях:

<

<

Проверим несущую способность подобранного сечения

кН/см2.

Условие выполняется.

Подбор сечений стоек фермы

Расчетное усилие N13 = 109,05 кН.

Требуемая пло­щадь поперечного сечения:

см2.

Принимаем сечение из двух равнополочных уголков 50´5. А = 9,6 см2, iх = 1,53 см, см; z0 = 1,42 см.

см.

Расчетные гибкости стержня в плоскостях:

<

<

Проверим несущую способность подобранного сечения

кН/см2.

Условие выполняется.

Сечение остальных стоек принимаем конструктивно из двух равнополочных уголков 50´5; ( А = 9,6см2, iх = 1,53 см, см.) так как:

N13=109,05кН> N14=3,55кН > N15=0

Подбор сечений элементов фермы сводим в таблицу 2.

2.3 Расчёт сварных швов

Для сварки узлов фермы применяем полуавтоматическую сварку проволокой Св-08А диаметром d = 2 мм.

Узел 1:

Торцовый лист опорного раскоса применяем толщиной 12 мм. и шириной 180 мм. (из условия размещения болтов).

Напряжение смятия у торцов:

,                                                                                 (16)

где Rр = 41,6 кН/см2.

кН/см2

Толщину швов опорного раскоса назначаем на обушке 7 мм. и на пере 5 мм.

Раскос 18:

;                                                            (17)

;                                                              (18)

где   gwf = 1;

кН/см2;

bf = 0,9;

см;

см.

см;

см;

Швы нижнего пояса - 1:

см;

см.

см;

см;

Принимаем конструктивно мм.

Производим расчет прикрепления торцового листа к фасонке. При полуавтоматической сварке расчет следует производить по металлу шва.

Толщину шва принимаем 5 мм.

,                                                           (19)

где   ;                                                                            (20)

см;

кН/см2.

Фактическая длина шва равна высоте фасонки и больше требуемой длины.

Расчетное сопротивление на срез:

,                                                                                        (21)

где   кН/см2.

.

Требуемая площадь среза:

;                                                                                        (22)

см2.

Требуемая высота фасонки:

;                                                                                     (23)

см;

Фактическая высота фасонки намного больше.

Узел 8:

Усилия в стержнях равны нулю.

Верхний пояс - 7:

; .

см.

Принимаем конструктивно мм.

Шпренгель 24:

; .

см.

Узел 9:

             

Верхний пояс- 8;

N=252,44кН

;

см;

см, принимаем

Стойка 13

N=109,05кН

;

см;

см.

Принимаем 6см

Узел 10:

            

Верхний пояс 8 привариваем к фасонке швами и вычисленный по узлу 9.

Верхний пояс -9:

N=364,8кН

;

см; Принимаем 12см

см.

Стойка 14:

N=3,55кН

;

см;

см.

Принимаем конструктивно6см

Раскос 19

N=156,02кН

;

см;

см. Принимаем 6см.

Узел 11:

Верхний пояс 9 и 10 привариваем к фасонке швами и вычисленный по узлу 10.

Стойка 15:

N=0

Принимаем конструктивно 6см

Раскос 20 и 21

N= 4,81кН

;

см;

см.

Принимаем 6см

Рассчитываем крепление листовых накладок. Горизонтальные листовые накладки принимаем сечением 140×10 мм.

Прочность стыка рассчитываем по формуле:

< Ry                                                                                    (24)

кН/см2 < 28 кН/см2.

Усилие в листовой накладке:

;                                                                                            (25)

кН

Суммарная длина швов, прикрепляющих одну накладку к уголкам верхнего пояса см.

;                                                              (26)

см.

Расчетное усилие для крепления уголков пояса к вертикальной фасонке

;                                                                                  (27)

                                                                                       (28)

кН;

кН.

Требуемая длина швов у обушка:

см; см.

см;

см;

Принимаем конструктивно мм.

Узел 4:

Стойку 15 привариваем к фасонке швами мм.

Рассчитываем крепление листовых накладок. Горизонтальные листовые накладки принимаем сечением 100 × 10 мм.

Прочность стыка рассчитываем по формуле:

кН/см2 < Ry = 28кН/см2.

Усилие в листовой накладке:

кН.

Суммарная длина швов, прикрепляющих одну накладку к уголкам нижнего пояса см.

см.

Расчетное усилие для крепления уголков пояса к вертикальной фасонке

кН;

кН.

Требуемая длина швов у обушка:

см; см.

см; Принимаем 16см

см; Принимаем 9см.

Принимаем конструктивно мм.

Узел 3:

Раскос 20 привариваем к фасонке швами см вычисленные по узлу 11. Нижний пояс 3 привариваемк фасонке швами 16см 9см вычисленные по узлу 4.Стойку 14 привариваем швами 6смвычисленные по узлу 10.

Нижний пояс – 2:

N=362,3кН

;

см, принимаем 16см.

см, принимаем 9см.

Узел 2:

Раскос 19 привариваем к фасонке швами см вычисленные по узлу 1. Нижний пояс 1 привариваемк фасонке швами 11см 7см вычисленные по узлу 1, нижний пояс 2 привариваем к фасонке швами см вычисленные по узлу 3.Стойку 13 привариваем швами 6смвычисленные по узлу 9.

3 Расчет связей

Связи служат для придания покрытию пространственной жесткости, а также для обеспечения устойчивости отдельных стержней. Связи располагаемые в уровне верхнего и нижнего пояса фермы, называют горизонтальными, а уста-навливаемые в вертикальной плоскости между смежными фермами – вертикаль-ными.

Предельная гибкость растянутых стержней равна 400. Сечение подбираем по заданной предельной гибкости. Сначала вычислим требуемый радиус инерции:

,                                                                                                 (29)

где;                                                                                        (30)

м.

см.

Принимаем уголок 56×5:

см.

Подбираем вертикальные связи в сечении по коньку фермы.

Определим сечение распорок как сжатых элементов в плоскости связей.

;                                                                                             (31)

;                                                                                               (32)

см;

см.

Определим сечение распорок из плоскости связей.

см;

см.

Принимаем два уголка 140×9:

см > 6 см;

см > 1,314 см.

Раскосы, как растянутые элементы в плоскости связей.

см;

см.

Принимаем два уголка 70×5:

см > 1,54 см.

Таким образом вертикальные связи проектируем из двух спаренных уголков

140×9 и 70×5.

Список используемой литературы

1. СНиП 2.01.07-85 "Нагрузки и воздействия" /Госстрой СССР.-М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988 г.

2. СНиП II-23-81* "Стальные конструкции. Нормы проектирования" М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990 г.

3. "Металлические конструкции. Элементы стальных конструкций", под редакцией В. В. Горева; М.: Высшая школа, 1997 г.

4. "Металлические конструкции. Общий курс", учебник для ВУЗов под редакцией Е. И. Беленя; М.: Стройиздат, 1991 г.

5. "Примеры расчета металлических конструкций", А. П. Мандриков; М.: Стройиздат, 1991 г.