Влияние технологических добавок на структуру и свойства резин

Загрузить архив:
Файл: ref-11345.zip (286kb [zip], Скачиваний: 220) скачать

Содержание

TOC o "1-3" Введение.................................................................................................... PAGEREF _Toc454118098 h 5

1. Обзор литературы.................................................................................. PAGEREF _Toc454118099 h 7

1.1 Технологические добавки и их классификация......................... PAGEREF _Toc454118100 h

1.2 Жирные кислоты.............................................................................. PAGEREF _Toc454118101 h

1.3 Эфиры жирных кислот................................................................... PAGEREF _Toc454118102 h

1.4 Смоляные кислоты........................................................................ PAGEREF _Toc454118103 h

1.5 Исследование таллового масла в качестве заменителя более дорогих технологических добавок................................................................. PAGEREF _Toc454118104 h

1.6 Выводы из обзора литературы и постановка цели работы...... PAGEREF _Toc454118105 h

2. Объекты и методы исследования...................................................... PAGEREF _Toc454118106 h 36

2.1 Объекты исследования................................................................. PAGEREF _Toc454118107 h

2.2 Методы исследования.................................................................. PAGEREF _Toc454118108 h

3. Экспериментальная часть................................................................. PAGEREF _Toc454118109 h 47

Выводы по работе.............................................................................. PAGEREF _Toc454118110 h

4. Технико-экономическое обоснование работы............................. PAGEREF _Toc454118111 h 108

5. Расчет затрат на проведение научно исследовательской работы PAGEREF _Toc454118112 h 110

5.1 Затраты на сырье и материалы.................................................. PAGEREF _Toc454118113 h

5.2 Затраты на электроэнергию....................................................... PAGEREF _Toc454118114 h

5.3 Затраты на отопление................................................................. PAGEREF _Toc454118115 h

5.4 Расчет амортизационных отчислений..................................... PAGEREF _Toc454118116 h

5.5 Расчет заработной платы........................................................... PAGEREF _Toc454118117 h

5.6 Отчисления на социальное страхование................................. PAGEREF _Toc454118118 h

5.7 Сумма затрат на проведение исследования............................ PAGEREF _Toc454118119 h

6. Планирование научно-исследовательской работы..................... PAGEREF _Toc454118120 h 117

7. Охрана труда и техника безопасности.......................................... PAGEREF _Toc454118121 h 121

7.1 Основные правила техники безопасности при работе в лаборатории       PAGEREF _Toc454118122 h

7.2 Основные правила электробезопасности................................ PAGEREF _Toc454118123 h

7.3 Пожарная безопасность в рабочем помещении...................... PAGEREF _Toc454118124 h

7.4 Средства индивидуальной защиты при выполнении работ... PAGEREF _Toc454118125 h

8. Список используемой литературы................................................. PAGEREF _Toc454118126 h 129


[1], полученные в результате процесса димеризации ненасыщенных эфиров карбоновых кислот, по реакции Дильса-Альбера.

3. Сложные эфиры трехатомного спирта - глицерина[2].

С целью определения функций, которые могут выполнять эфиры жирных кислот в резиновых смесях и вулканизатах, исследовали влияние содержания метилового эфира ЖКТМ на технологические свойства ненаполненных резиновых смесей на основе каучука СКИ-3, кинетику их вулканизации и физико-механические характеристики вулканизатов.

Выбор метилового эфира обусловлен его практической доступностью и сравнительной дешевизной; выбирая каучук СКИ-3, исходили из того, что ненаполненные резины на основе этого каучука обладают высокими физико-механическими характеристиками.

Рецептура резиновых смесей, включающая метиловый эфир ЖКТМ и каучук СКИ-3 представлена в таблице 1. В качестве контрольных были взяты резиновые смеси, не содержащие олеохимиката[3], и содержащие стеариновую и олеиновую кислоту.

Изготовление резиновых смесей проводили на вальцах при температуре 70-80°С. Продолжительность изготовления смесей во всех случаях (кроме смеси, содержащей 60 масс.ч. метилового эфира ЖКТМ) не превышала 13-15 минут.

В таблицах 9, 10, 11 и на рисунках 1, 2 представлены данные кинетики вулканизации ненаполненных резиновых смесей на основе каучука СКИ-3, содержащих 0,16-60 масс.ч. метилового эфира ЖКТМ. Испытание резиновых смесей на реометре Монсанто проводили при температуре 143°С и 155°С сразу по окончании изготовлении резиновых смесей (табл. 9) и через три месяца (табл. 10).


Таблица 9 - Влияние содержания метилового эфира ЖКТМ на кинетику вулканизации при испытании на реометре Монсанто ненаполненных резиновых смесей на основе каучука СКИ-3

Температура испытания 143°С

Показатели

Содержание МЭЖКТМ, масс.ч.

Контроль

0

2

5

10

15

30

60

Стеа-риновая кислота

Максимальный крутящий момент, Н*м

15

25,7

24,9

23,0

21,1

17,9

9,8

27,0

Минимальный крутящий момент, Н*м

8,8

8,1

8,2

6,9

6,2

5,2

3,6

9,4

Время начала вулканизации, мин

35,5

28,0

20,5

16,3

13,7

12,1

10,2

35,5

Оптимальное время вулканизации, мин

44,3

40,8

27,5

20,9

17,5

15,2

12,8

44,5

Скорость вулканизации, %/мин

6,7

7,8

14,3

21,7

26,3

32,3

38,5

6,3

Суммируя эти трехкратные испытания, можно отметить, что минимальный крутящий момент (Мmin), характеризующий начальную вязкость резиновых смесей, и максимальный крутящий момент (Мmax), характеризующий жесткость вулканизованных резин. Для резиновых смесей, содержащих до 5 масс.ч. олеохимиката и для контрольных резиновых смесей, содержащих стеариновую и олеиновую кислоту, максимальный крутящий момент практически одинаков.

При увеличении содержания олеохимиката (от 10 масс.ч. и более) имеет место снижение и Мmin и Мmax, что, по-видимому, можно связать с нарастающим проявлением пластифицирующих свойств олеохимиката (и с нарастающей деструкцией каучука в период введения олеохимиката на вальцах).


Таблица 10 - Влияние содержания метилового эфира ЖКТМ на кинетику вулканизации при испытании на реометре Монсанто ненаполненных резиновых смесей на основе каучука СКИ-3 (через три месяца)

Температура испытания 143°С

Показатели

Содержание МЭЖКТМ, масс.ч.

Контроль

0

2

5

10

15

30

60

Стеариновая кислота

Олеиновая кислота

Максимальный крутящий момент, Н*м

26,4

25,2

24,5

22,8

20,9

16,5

10,1

26,2

25,0

Минимальный крутящий момент, Н*м

7,5

7,0

7,3

6,0

6,1

4,6

3,5

7,4

6,7

Время начала вулканизации, мин

29,1

23,2

18,0

13,7

11,6

10,6

9,9

20,0

20,5

Оптимальное время вулканизации, мин

43,5

31,6

25,3

18,8

15,5

13,6

12,7

43,2

43,7

Скорость вулканизации, %/мин

6,9

11,9

13,7

19,6

25,6

33,3

35,7

4,3

4,0

Уже при равных дозировках олеохимиката и жирных кислот в резиновых смесях проявляется тенденция к сокращению времени начала вулканизации и оптимального времени вулканизации резиновых смесей с олеохимикатом. С увеличением содержания олеохимиката в резиновых смесях скорость вулканизации значительно увеличивается. Трехмесячная вылежка анализируемых и контрольных резиновых смесей не изменяет закономерностей изменения их вулканизационных характеристик (табл.10).

Вулканизуя анализируемые резиновые смеси, диапазон времен вулканизации подбирали, учитывая ускорение вулканизации с ростом содержания олеохимиката. Результаты определения физико-механических показателей анализируемых резин представлены в таблицах 12-17 и на рисунках 3-7.


Таблица 11 - Влияние содержания метилового эфира ЖКТМ на кинетику вулканизации при испытании на реометре Монсанто ненаполненных резиновых смесей на основе каучука СКИ-3

Температура испытания 155°С

Показатели

Содержание МЭЖКТМ, масс.ч.

Контроль

0

0,16

2

5

10

15

30

60

Стеариновая кислота

Олеиновая кислота

Максимальный крутящий момент, Н*м

26,5

26,2

25,5

24,0

22,1

20,0

16,7

8,9

26,5

26,3

Минимальный крутящий момент, Н*м

9,0

8,8

8,2

8,0

6,8

5,9

4,8

3,0

9,7

8,0

Время начала вулканизации, мин

15,0

14,0

10,5

8,2

6,5

5,8

5,2

4,6

16,8

11,5

Оптимальное время вулканизации, мин

22,6

21,2

13,9

10,4

8,4

7,4

6,6

5,7

22,6

22,4

Скорость вулканизации, %/мин

13,1

13,9

29,4

45,4

52,6

62,5

71,4

90,9

17,2

9,2




Таблица 12 - Влияние содержания метилового эфира ЖКТМ на физико-механические характеристики ненаполненных резин на основе каучука СКИ-3

Режим вулканизации: температура 143°С, время 30 минут.

Показатели

Содержание метилового эфира ЖКТМ, масс.ч.

Контроль

0

0,16

2

5

10

15

30

60

Стеариновая кислота

Олеиновая кислота

Условное напряжение при удлинении 300%, Мпа

0,4

1,4

1,2

1,2

0,8

0,4

0,4

-

0,8

0,8

Условное напряжение при удлинении 500%, Мпа

0,8

3,9

3,3

2,8

2,0

1,6

0,8

-

1,5

1,5

Условная прочность при растяжении, МПа

9,3

29,8

29,8

26,4

23,3

19,4

15,2

6,1

9,6

9,6

Удлинение при разрыве, %

930

760

770

790

820

860

930

1190

740

740

Относительное остаточное удлинение, %

3

13

8

7

8

6

4

5

2

2


Таблица 13 - Влияние содержания МЭЖКТМ на физико-механические характеристики ненаполненных резин на основе СКИ-3

Показатели

Содержание метилового эфира ЖКТМ, масс.ч.

0

0,16

Продолжительность вулканизации при 143°С

30

40

50

60

30

40

50

60

Условное напряжение при удлинении 300%, Мпа

0,4

1,2

1,2

1,2

1,4

1,3

1,2

0,8

Условное напряжение при удлинении 500%, Мпа

0,8

3,5

2,7

2,4

3,9

3,4

2,8

2,4

Условная прочность при растяжении, МПа

9,3

31,1

27,2

25,9

29,8

30,6

26,7

27,4

Удлинение при разрыве, %

930

760

780

790

760

770

780

820

Относительное остаточное удлинение, %

3

10

6

5

13

11

7

6

Дисперсия по прочности

0,693

0,077

0,075

0,044

0,126

0,037

0,027

0,003

Доверительный интервал

1,16

0,39

0,38

0,29

0,49

0,27

0,23

0,08


Таблица 14 - Влияние содержания МЭЖКТМ на физико-механические характеристики ненаполненных резин на основе СКИ-3

Показатели

Содержание метилового эфира ЖКТМ, масс.ч.

2

5

Продолжительность вулканизации при 143°С

30

40

50

60

25

30

40

50

Условное напряжение при удлинении 300%, Мпа

11,2

0,8

0,8

0,8

1,4

1,2

0,8

0,9

Условное напряжение при удлинении 500%, Мпа

3,3

2,9

2,5

2,0

2,7

2,8

2,0

1,8

Условная прочность при растяжении, МПа

29,8

27,4

24,1

25,6

26,8

26,4

25,3

24,7

Удлинение при разрыве, %

770

790

810

820

770

790

800

830

Относительное остаточное удлинение, %

8

8

6

5

8

7

7

6

Дисперсия по прочности

0,018

0,007

0,005

0,005

0,022

0,02

0,006

0,006

Доверительный интервал

0,19

0,12

0,39

0,39

0,21

0,2

0,11

0,11


Таблица 15 - Влияние содержания МЭЖКТМ на физико-механические характеристики ненаполненных резин на основе СКИ-3

Показатели

Содержание метилового эфира ЖКТМ, масс.ч.

10

15

Продолжительность вулканизации при 143°С

17

20

30

40

15

17

20

30

Условное напряжение при удлинении 300%, Мпа

0,8

0,8

0,8

0,8

0,9

0,8

0,4

0,4

Условное напряжение при удлинении 500%, Мпа

2,4

2,2

2,0

2,0

1,8

1,9

1,7

1,6

Условная прочность при растяжении, МПа

20,2

21,1

23,3

23,0

23,1

20,7

17,6

19,4

Удлинение при разрыве, %

760

790

820

840

820

800

810

860

Относительное остаточное удлинение, %

8

8

8

4

8

6

4

6

Дисперсия по прочности

0,035

0,014

0,011

0,004

0,027

0,027

0,020

0,020

Доверительный интервал

0,26

0,16

0,15

0,09

0,23

0,23

0,2

0,2


Таблица 16 - Влияние содержания МЭЖКТМ на физико-механические характеристики ненаполненных резин на основе СКИ-3

Показатели

Содержание метилового эфира ЖКТМ, масс.ч.

30

60

Продолжительность вулканизации при 143°С

13

17

20

30

11

17

20

30

Условное напряжение при удлинении 300%, МПа

0,8

0,4

0,4

0,4

Условное напряжение при удлинении 500%, МПа

1,5

1,2

0,8

0,8

Условная прочность при растяжении, МПа

21,1

19,2

14,3

15,2

10,1

9,9

9,6

6,1

Удлинение при разрыве, %

880

890

900

930

1130

1150

1190

1190

Относительное остаточное удлинение, %

7

7

6

4

6

8

8

5

Дисперсия по прочности

0,05

0,044

0,017

0,003

0,045

0,008

0,007

0,005

Доверительный интервал

0,31

0,29

0,18

0,08

0,29

0,12

0,11

0,10


Таблица 17 - Влияние содержания МЭЖКТМ на физико-механические характеристики ненаполненных резин на основе СКИ-3

Показатели

Контрольные смеси

Стеариновая кислота

Олеиновая кислота

Продолжительность вулканизации при 143°С

30

40

50

60

30

40

50

60

Условное напряжение при удлинении 300%, МПа

0,8

1,5

1,1

1,1

0,8

1,2

1,2

0,9

Условное напряжение при удлинении 500%, МПа

1,5

3,8

2,7

2,6

1,5

2,7

2,7

2,2

Условная прочность при растяжении, МПа

9,6

31,5

28,1

27,1

9,6

29,9

29,2

28,7

Удлинение при разрыве, %

740

760

780

800

740

760

780

770

Относительное остаточное удлинение, %

2

10

8

6

2

11

9

7

Дисперсия по прочности

0,058

0,038

0,019

0,01

0,042

0,013

0,01

0,003

Доверительный интервал

0,33

0,27

0,19

0,14

0,28

0,16

0,14

0,08







Как видно из рис. 3-7,и таблиц 12-17 с ростом содержания олеохимиката в резиновой смеси наблюдается изменение физико-механических характеристик резин: снижение условных напряжений при заданном удлинении и условной прочности при растяжении, но однородность резин растет. Такая картина имеет место как для резин, свулканизованных в оптимуме, так и для резин, свулканизованных в течение одинакового времени (30 минут при температуре 143°С), причем уровень падения изучаемых характеристик меньше для резин, свулканизованных в оптимуме.

Степень сшивания резин, определяемая по величине набухания резин в толуоле, снижается с увеличением дозировки МЭЖКТМ в резине (рис. 8, табл. 18). Следует отметить, что уровень физико-механических характеристик резин с МЭЖКТМ и стеариновой и олеиновой кислотой практически одинаков, а однородность анализируемых резин выше по сравнению с контрольными резинами.

Таким образом, на основании полученных данных можно предварительно заключить, что олеохимикаты (на примере МЭЖКТМ) в резиновых смесях и вулканизатах могут выполнять функции диспергатора ингредиентов, вторичного активатора вулканизации резиновых смесей, технологической добавки и мягчителя.


Таблица 18 - Влияние содержания метилового эфира ЖКТМ на величину ацетонового экстракта и степень набухания ненаполненных резин на основе каучука СКИ-3

Режим вулканизации: температура 143°С, время 30 минут.

Показатели

Содержание метилового эфира ЖКТМ, масс.ч.

Контроль

0

0,16

2

5

10

15

30

60

Стеариновая кислота

Олеиновая кислота

Величина ацетонового экстракта, %

Экспериментальная САээ

Расчетная САэр

Отношение САЭэАэр

1,8

1,8

2,9

1,8

1,6

5,0

4,4

1,14

8,9

8,4

1,06

12,9

12,2

1,06

21,6

21,7

0,99

35,4

35,6

0,99

2,0

3,8

Степень набухания в толуоле после удаления ацетонового экстракта

3,7

3,8

3,9

4,0

4,4

4,8

5,5

9,8

3,7

3,5

Степень набухания до удаления ацетонового экстракта

3,6

3,6

3,7

3,8

3,9

4,0

4,1

5,9

3,7

3,4



Таким образом, исследуемые в работе олеохимикаты достаточно хорошо совмещаются с эластомерами, вступают во взаимодействие с каучуками и ингредиентами вулканизующей группы, диспергируя ингредиенты и активируя вулканизацию резиновых смесей.

В связи с дефицитом и высокой стоимостью жирных кислот в России работы по поиску новых диспергаторов ингредиентов и вторичных активаторов вулканизации является актуальным.

Представляло интерес оценить эффективность олеохимикатов различного химического строения в качестве вторичных активаторов вулканизации резиновых смесей. Для этого использовали олеохимикаты – сложные эфиры карбоновых кислот, взамен стеариновой (или олеиновой) кислоты в резиновых смесях на основе каучука СКИ-3. В качестве контрольных готовили резиновые смеси, содержащие стеариновую (или олеиновую) кислоту, в тех же количествах, а также резиновую смесь, не содержащую вторичного активатора (см. таблицу 2).

Из данных кинетики вулканизации анализируемых и контрольных резиновых смесей на реометре Монсанто (см. приложение к таблице 19), следует, что все анализируемые олеохимикаты и контрольные стеариновая и олеиновая кислоты обеспечивают одинаковый уровень минимального и максимального крутящего моментов. Но в присутствие олеохимикатов проявляется тенденция к снижению времени начала вулканизации и оптимального времени вулканизации резиновых смесей. Среди причин ускорения вулканизации резиновых смесей с олеохимикатами можно назвать их низкое кислотное число (жирные кислоты имеют высокое кислотное число), повышенную ненасыщенность (особенно в сравнении со стеариновой кислотой). Причем тенденция к ускорению вулканизации усиливается при переходе от пентола к димеризованным продуктам и олеохимикатам с нормальным строением спиртового радикала, а внутри последней группы – с уменьшением длины спиртового радикала. Основная причина ускорения вулканизации резиновых смесей с олеохимикатами – их высокая совместимость с каучуком, увеличивающаяся от пентола к эфирам с нормальным строением спиртового радикала.

С помощью золь-гель анализа исследуемых и контрольных вулканизатов (свулканизованных за одинаковое время) удалось установить, что эти резины имеют одинаковую долю активных цепей, отличаясь содержанием золь-фракции и общей степенью сшивания: у резин с олеохимикатами содержание золь-фракции выше, а степень сшивания, определенная по равновесному набуханию, ниже.

Уровень упруго-прочностных и деформационных характеристик анализируемых и контрольных вулканизатов, полученных в течение одинакового времени вулканизации, практически одинаков (табл. 21, 22).

Анализ структурных параметров вулканизационных сеток определенных методом Муни-Ривлина показал (табл. 23), что анализируемые резины, имея практически одинаковые значения эластической константы С1, характеризующей химические связи в резинах, отличаются меньшими значениями упругой постоянной С2, характеризующей уровень физического межмолекулярного взаимодействия, что, по-видимому, может быть связано с высокой совместимостью олеохимикатов с каучуком и, быть связано с лучшей диспергирующей способностью олеохимикатов на основе нормальных алифатических спиртов.

Следует отметить меньший разброс численных значений определяемых параметров у вулканизатов с олеохимикатами за исключением резин с пентолом, что, по-видимому, связано с низкой его совместимостью с каучуком.

Таким образом, олеохимикаты обеспечивают получение более однородных резин, а, следовательно, являются более эффективными диспергаторами, нежели стеариновая и олеиновая кислоты.


Таблица 19 - Влияние химической природы олеохимиката на кинетику вулканизации при испытании на реометре Монсанто ненаполненных резиновых смесей на основе каучука СКИ-3

Температура испытания 143°С

Показатели

Тип олеохимиката

Контроль

Метиловые эфиры ЖКТМ

Пропиловые эфиры ЖКТМ

Бутиловые эфиры ЖКТМ

Изо-пропиловые эфиры ЖКТМ

Диэфиры дикарбоновых кислот

Пентол

Стеариновая кислота

Олеиновая кислота

Без олеохимиката

Минимальный крутящий момент, Н*м

9,0

9,5

9,7

9,1

9,5

9,5

5,0

5,4

9,8

Максимальный крутящий момент, Н*м

22,7

23,6

23,5

24,4

24,0

24,0

24,2

25,0

24,0

Время начала вулканизации, мин

20,9

25,8

21,8

32,5

26,9

30,9

33,0

21,5

21,5

Оптимальное время вулканизации, мин

25,6

33,4

27,2

42,8

35,1

39,0

43,9

41,3

28,3

Скорость вулканизации, %/мин

21,3

13,1

18,5

9,7

12,2

12,3

7,2

5,0

14,7


Таблица 20 - Влияние химической природы олеохимиката на структурные параметры сетки ненаполненных вулканизатов на основе каучука СКИ‑3

Режим вулканизации: температура 143°С, время 40 минут

Показатели

Тип олеохимиката

Контроль

Метиловые эфиры ЖКТМ

Пропиловые эфиры ЖКТМ

Бутиловые эфиры ЖКТМ

Изо-пропиловые эфиры ЖКТМ

Диэфиры дикарбоновых кислот

Пентол

Стеариновая кислота

Олеиновая кислота

Без олеохимиката

Содержание ацетонового экстракта, %

3,09

2,8

3,15

2,2

3,1

3,0

3,2

2,4

1,6

Содержание золь-фракции

0,012

0,011

0,011

0,018

0,015

0,017

0,008

0,012

0,017

Степень сшивания

8,34

8,74

8,4

6,53

7,24

7,47

9,06

8,29

5,94

Доля активных цепей

0,88

0,89

0,88

0,79

0,87

0,87

0,89

0,88

0,84

Объемная доля полимера

0,16

0,17

0,17

0,17

0,17

0,18

0,19

0,19

0,16

Равновесная степень набухания

5,48

5,25

5,03

5,26

5,12

4,90

4,70

4,78

5,32


Таблица 21 - Влияние химической природы олеохимиката на физико-механические показатели ненаполненных вулканизатов на основе каучука СКИ-3

Режим вулканизации: температура 143°С, время 40 минут

Показатели

Тип олеохимиката

Контроль

Метиловые эфиры ЖКТМ

Пропиловые эфиры ЖКТМ

Бутиловые эфиры ЖКТМ

Изо-пропиловые эфиры ЖКТМ

Диэфиры дикарбоновых кислот

Пентол

Стеариновая кислота

Олеиновая кислота

Без олеохимиката

Условное напряжение при удлинении 300%, МПа

1,2

0,8

0,8

-

1,5

1,1

1,3

0,8

-

Условное напряжение при удлинении 500%, МПа

2,6

2,3

3,8

-

3,3

3,4

2,6

2,3

-

Условная прочность при растяжении, МПа

23,6

24,6

33,9

-

21,6

30,7

22,6

24,3

-

Относительное удлинение при разрыве, %

790

710

780

-

730

750

740

690

-

Остаточное удлинение, %

10

5

16

-

8

11

11

5

-

Сопротивление раздиру, кН/м

53

56

49

-

41

55

-

48

-

Дисперсия по условной прочности при растяжении

0,068

0,088

0,06

-

0,021

0,586

0,153

0,26

-

Доверительный интервал

0,36

0,41

0,34

-

0,2

1,06

0,54

0,71

-


Таблица 22 - Влияние химической природы олеохимиката на физико-механические показатели ненаполненных вулканизатов на основе каучука СКИ-3

Режим вулканизации: температура 143°С, время 50 минут

Показатели

Тип олеохимиката

Контроль

Метиловые эфиры ЖКТМ

Пропиловые эфиры ЖКТМ

Бутиловые эфиры ЖКТМ

Изо-пропиловые эфиры ЖКТМ

Диэфиры дикарбоновых кислот

Пентол

Стеариновая кислота

Олеиновая кислота

Без олеохимиката

Условное напряжение при удлинении 300%, МПа

0,8

1,1

0,8

1,6

1,1

1,0

1,3

1,1

0,6

Условное напряжение при удлинении 500%, МПа

2,0

2,2

2,7

4,0

2,5

2,6

3,7

3,4

1,8

Условная прочность при растяжении, МПа

27,6

21,5

23,5

27,3

24,5

23,9

24,3

25,9

20,7

Относительное удлинение при разрыве, %

830

790

770

720

760

780

740

710

810

Остаточное удлинение, %

5

4

8

10

5

6

16

9

7

Сопротивление раздиру, кН/м

43

44

49

52

43

46

47

49

57

Дисперсия по условной прочности при растяжении

0,062

0,11

0,081

0,11

0,019

0,047

0,04

0,06

0,128

Доверительный интервал

0,35

0,46

0,4

0,46

0,19

0,3

0,28

0,34

0,5

Таблица 23 - Структурные параметры вулканизационной сетки ненаполненных резин на основе каучука СКИ-3 содержащих различные эфиры ЖКТМ

Режим вулканизации: температура 143°С, время 40¢

Показатели

Тип олеохимиката

Контроль

Метиловые эфиры ЖКТМ

Пропиловые эфиры ЖКТМ

Бутиловые эфиры ЖКТМ

Изо-пропиловые эфиры ЖКТМ

Диэфиры дикарбоновых кислот

Пентол

Стеариновая кислота

Олеиновая кислота

Без олеохимиката

“Эластическая” постоянная С1, МПа

0,15

0,155

0,177

0,162

0,174

0,173

0,164

0,194

0,162

“Упругая” постоянная С2, МПа

0,094

0,116

0,067

0,083

0,104

0,100

0,120

0,120

0,104

Число активных цепей nc*10-25, м-3

7,420

7,670

8,760

8,010

8,610

8,560

8,110

9,590

8,010


Таблица 24 - Технологические характеристики ненаполненных резиновых смесей на основе каучука СКИ-3 содержащих различные эфиры ЖКТМ

Показатели

Тип олеохимиката

Контроль

Метиловые эфиры ЖКТМ

Пропиловые эфиры ЖКТМ

Бутиловые эфиры ЖКТМ

Изо-пропиловые эфиры ЖКТМ

Диэфиры дикарбоновых кислот

Пентол

Стеариновая кислота

Олеиновая кислота

Без олеохимиката

Липкость, МПа

0,15

0,13

0,13

0,13

0,14

0,09

0,14

0,12

0,12

Клейкость, МПа

1 день

2 день

3 день

0,24

0,22

0,24

0,26

0,24

0,24

0,25

0,24

0,25

0,25

0,24

0,25

0,25

0,23

0,24

0,25

0,23

0,22

0,24

0,24

0,24

0,24

0,23

0,22

0,25

0,25

0,26

Также при испытаниях различных олеохимикатов в резиновых смесях на основе каучука СКИ-3, рецептура которых представлена в таблице 2, оценивали клейкость и липкость по Тель-Так (таблица 24). Было отмечено, что липкость резин с олеохимикатами, и, прежде всего, с пентолом понижена; наблюдается тенденция к повышению клейкости резиновых смесей с эфирами.

Можно предположить, что эффективность действия олеохимикатов как целевых добавок зависит от их химического строения, которое во многом определяет способность олеохимикатов к совмещению с полимером.

Исследуя влияние химического строения олеохимикатов на их совместимость с каучуками, проводили набухание каучука СКИ-3 и ненаполненных вулканизатов на его основе в сложных эфирах различного химического строения до равновесного состояния при температурах 20° и 70°С.

Набуханию в эфирах подвергали образцы вулканизатов в виде квадрата толщиной 1 мм и размером сторон 10´10 мм. Данные по набуханию образцов с размером сторон 20´20мм и 30´30 мм показали, что для образцов со сторонами 10´10 мм их размер уже не оказывает практического влияния на кинетику набухания (см. рис. 9).

Кривые кинетики набухания вулканизатов СКИ-3 в сложных эфирах, различающихся химическим составом, приведены на рис. 9 - 12. Анализируя представленные данные (рис. 9 - 12 и табл. 25, 26) можно отметить, что химический состав олеохимикатов оказывает заметное влияние на степень набухания резин на основе каучука СКИ-3. По величине равновесной степени набухания вулканизатов, обеспечиваемой олеохимикатом, эти продукты можно разделить три группы:

1.- сложные эфиры, образуемые жирной кислотой и нормальными алифатическими спиртами;

2.- сложные эфиры, образуемые в результате димеризации продуктов первой группы, отличающиеся более разветвленной структурой и большей молекулярной массой;

3.- сложные эфиры трехатомного спирта – глицерина, имеющие сильно разветвленную пространственную структуру и высокую молекулярную массу.

Олеохимикаты первой группы обеспечивают максимальную степень набухания вулканизатов на основе каучука СКИ-3. Влияние величины спиртового радикала на степень набухания резин при температуре 20°С проявляется, прежде всего, на начальных стадиях набухания (рис. 10). В этот период скорость набухания резин отличается в ряду: метиловый эфир>пропиловый эфир>бутиловый эфир>изо-пропиловый эфир>гептиловый эфир, т.е. скорость набухания резин снижается с увеличением молекулярной массы спиртового радикала. Такая зависимость степени набухания резин от молекулярной массы спиртового радикала нивелируется при больших временах набухания, если набухание проводят при температуре 20°С, но сохраняется, хотя в менее выраженной форме, в случае набухания при температуре 70°С (рис. 11, 12).

Меньшая, хотя и достаточно высокая равновесная степень набухания резин достигается в случае их набухания в димеризованных продуктах жирных кислот. Здесь интересно отметить, что даже продукты второй группы обеспечивают практически равнозначную степень набухания с олеиновой кислотой. Оценить степень набухания в стеариновой кислоте не удалось вследствие застывания стеариновой кислоты сразу после выемки образцов из термостата.

Продукт, образованный при взаимодействии трехатомных спиртов с жирными кислотами (пентол), обеспечивает низкую степень набухания резин на основе каучука СКИ-3 при всех исследованных температурах.

Используя данные по набуханию ненаполненных вулканизатов каучука СКИ-3 в исследуемых олеохимикатах, провели количественную оценку совместимости этих олеохимикатов с каучуком СКИ-3. Для этого из данных по набуханию резин в толуоле и олеохимикатах были рассчитаны: значения константы Хаггинса m (константа характеризует межмолекулярное взаимодействие в системах полимер-растворитель), параметра растворимости d олеохимикатов, а также параметра совместимости b с каучуком /40,41/. Результаты расчета представлены в таблице 27, из данных которой следует, что олеохимикаты первых двух групп, и особенно олеохимикаты первой группы, достаточно хорошо совместимы с каучуком СКИ-3, и, следовательно, в полимере размещаются между макромолекулами, а не между пачками макромолекул. Пентаэритритовый эфир совмещается с каучуком лишь частично и, по-видимому, предпочтительно распределяется в областях между пачками макромолекул.

Рассматривая результаты эксперимента по набуханию ненаполненных вулканизатов СКИ-3 в олеохимикатах, представляет интерес особо остановиться на следующих фактах. При продолжении набухания образцов резин в олеохимикатах после достижения равновесной степени набухания, т.е. в условиях длительного набухания, наблюдается дальнейший рост степени набухания, что можно связать с окислением полимера в процессе набухания. При окислении полимера меняется его параметр растворимости, полимер становится более совместимым с олеохимикатом, в результате чего степень его набухания растет. Здесь следует отметить, что независимо от длительности набухания полимер, будучи погруженным в олеохимикат, внешне сохраняет свою первоначальную форму. Однако если образец резины после достижения достаточно высокой степени набухания (~150%) вынуть из олеохимиката, то через некоторое время, зависящее от достигнутой степени набухания, образец начинает терять свою форму и постепенно превращается в пасту, которая легко течет. Наиболее вероятной причиной наблюдаемого явления следует считать деструкцию полимера в результате сопряженного окисления каучука и олеохимиката/42/.

Доказывая участие олеохимиката в окислении каучука, в каучук СКИ-3 вводили на вальцах метиловый эфир ЖКТМ и, окисляли эту смесь на установке, которая работает по принципу контроля количества поглощенного при окислении кислорода, снимая кинетическую кривую в изотермических условиях. Для сравнения и контроля окислению подвергали каучук, вальцованный в течение времени, равного времени введения олеохимиката в каучук, и необработанный (исходный) каучук СКИ-3 (таблица 28). Из полученных данных видно, что при окислении трех сравниваемых образцов индукционный период окисления каучука с олеохимикатом минимален, а скорость окисления и предельное количество поглощенного кислорода максимальны.

В пользу вывода о сопряженном окислении каучука и олеохимиката можно отнести факт отсутствия деструктивного разложения вулканизата после его набухания в нефтяном масле (дистиллятном экстракте) до той же степени набухания (~150-200%). Несмотря на практическую равнозначность характеристик совместимости систем “каучук СКИ-3-дистиллятный экстракт” и “каучук СКИ-3-олеохимикат”(константа взаимодействия m равна 0,546, параметр растворимости экстракта d равен 17,99 (МДж/м3)0,5, параметр совместимости b равен 0,325).

Деструктивное разложение вулканизата после набухания в олеохимикатах не связан с вымыванием ингредиентов из резины в процессе ее набухания в избытке олеохимиката, т.к. деструкциявулканизата имеет место и в том случае, если вулканизат подвергать набуханию в олеохимикате, количество которого строго дозированно - соотношения вулканизата и олеохимиката 100:150. В этом случае весь олеохимикат в процессе набухания проникает в вулканизат – вымывания ингредиентов, не происходит.

Одно наблюдение (по крайней мере, частично) может говорить в пользу сопряженного окисления полимера и олеохимиката. Если набухший в олеохимикате до 150% образец резины затем поместить в толуол, происходит экстракция олеохимиката толуолом из образца; проэкстрагированный образец не деструктирует в процессе хранения.

И еще один факт, наблюдаемый при набухании резин в олеохимикатах, заслуживает внимания. Только в процессе набухания ненаполненных резин в диэфирах дикарбоновых кислот образцы постепенно становятся прозрачными, что можно связать с химическим взаимодействием димеризованных эфиров в процессе набухания с ингредиентами резиновых смесей, и, в первую очередь, с оксидом цинка с образованием новых соединений.

Таблица 25 - Влияние химической природы сложных эфиров ЖКТМ на степень набухания ненаполненных резин на основе каучука СКИ-3 при температуре 20°С

Показатели

Продолжительность набухания, час

Тип олеохимиката

Метиловые эфиры ЖКТМ

Пропиловые эфиры ЖКТМ

Бутиловые эфиры ЖКТМ

Изо-пропиловые эфиры ЖКТМ

Гептиловые эфиры ЖКТМ

Диэфиры димерных кислот

Пентол

Толуол (контроль)

Степень набухания, %

0,17

22

26

18

14

13

14

2

149

0,33

32

28

31

20

18

17

2

160

0,66

34

34

34

23

25

24

3

181

1,0

63

51

35

26

33

25

4

299

1,5

72

66

57

48

44

26

5

302

3,0

118

89

75

56

60

31

6

304

6,0

146

117

124

78

94

77

7

309

18,0

159

181

162

173

139

102

14

309

24,0

162

182

168

173

151

129

14

309

50,0

169

183

171

173

166

135

16

315

72,0

170

183

176

174

171

139

16

324


Таблица 26 - Влияние химической природы сложных эфиров ЖКТМ на степень набухания ненаполненных резин на основе каучука СКИ-3 при температуре 70°С

Показатели

Продолжительность набухания, час

Тип олеохимиката

Метиловые эфиры ЖКТМ

Пропиловые эфиры ЖКТМ

Бутиловые эфиры ЖКТМ

Изо-пропиловые эфиры ЖКТМ

Гептиловые эфиры ЖКТМ

Диэфиры димерных кислот

Пентол

Стеариновая кислота

Олеиновая кислота

Степень набухания, %

0,17

51

25

33

25

40

18

2

27

12

0,5

75

62

69

43

60

29

4

47

24

1,0

118

75

81

81

86

59

6

53

38

3,0

157

154

185

165

129

122

21

143

76

6,0

179

185

195

166

138

140

23

148

115

12,0

204

207

202

168

150

147

25

237

134

24,0

240

249

241

174

152

148

30

335

155

36,0

268

264

279

211

163

150

41

337

156

72,0

332

407

286

233

169

152

43

340

210

Степень набухания через 88 часов после достижения равновесной степени набухания, %

160,0

589

764

423

171

238

46

374


Продолжительность набухания, ч

1 – образец с размерами 1´1 см;

2 – образец с размерами 2´2 см;

3 – образец с размерами 3´3 см.

Рисунок 9.- Влияние размера образца вулканизата на кинетику набухания в метиловых эфирах ЖКТМ

Продолжительность набухания, мин

1 – метиловый эфир;                       2 – пропиловый эфир;

3 – бутиловый эфир;                       4 – изо-пропиловый эфир;

5 – диэфир фимерной кислоты;     6 – пентаэритритовый эфир.

Рисунок 10.- Кинетика набухания ненаполненных резин на основе каучука СКИ-3 в сложных эфирах ЖКТМ


Продолжительность набухания, ч

1 – толуол (контроль);           2 – метиловый эфир;

3 – пропиловый эфир;           4 – бутиловый эфир;

5 – изо-пропиловый эфир;     6 – диэфир димерной кислоты;

7 – пентаэритритовый эфир.

Рисунок 11.- Кинетика набухания ненаполненных резин на основе каучука СКИ-3 в сложных эфирах ЖКТМ при температуре 20°С

Продолжительность набухания, ч

1 – стеариновая кислота (контроль);   2 – олеиновая кислота (контроль);

3 – метиловый эфир;                             4 – пропиловый эфир;

5 – бутиловый эфир;                              6 – изо-пропиловый эфир;

7 – диэфир димерной кислоты;8 – пентаэритритовый эфир.

Рисунок 12.- Кинетика набухания ненаполненных резин на основе каучука СКИ-3 в сложных эфирах ЖКТМ при температуре 70°С


Таблица 27 - Характеристики совместимости олеохимикатов различного химического строения (dСКИ-3=16,83 (МДж/м3)0,5; mc=48,697)

Показатели

Тип олеохимиката

Метиловые эфиры ЖКТМ

Пропиловые эфиры ЖКТМ

Бутиловые эфиры ЖКТМ

Изо-пропиловые эфиры ЖКТМ

Диэфиры димерных кислот

Пентол

Молярный объем олеохимиката Vp

336,9

361,1

376,7

357,1

622,2

976,8

Равновесная степень набухания Q¥

1,97

2,06

1,99

1,95

1,5

0,17

Константа Хаггинса m

0,556

0,544

0,553

0,559

0,624

1,463

Параметр растворимости d, (ккал/см3)0,5 ((МДж/м3)0,5)

8,95

(18,26)

8,91

(18,18)

8,91

(18,17)

8,93

(18,22)

8,82

(17,99)

9,09

(18,55)

Параметр совместимости b

0,489

0,437

0,432

0,466

0,328

0,709


Таблица 28 – Влияние метилового эфира ЖКТМ на кинетику окисления каучука СКИ-3

Показатели

Образцы

СКИ-3 содержащий МЭЖКТМ в соотношении 100:40

СКИ-3 (исходный)

СКИ-3 (вальцованный 15 минут)

Индукционный период, мин

35

27

18

Скорость окисления, см3/мин

0,075

0,043

0,072

Предельное количество поглощенного кислорода, см3

6,7

3,1

4,9


Из литературы известно /13/, что жирные кислоты, как вторичные активаторы, в процессе вулканизации начинают взаимодействие с ингредиентами вулканизующей группы, и, впервую очередь, соксидом цинка, адсорбируясь на его поверхности. В результате чего вулканизация ускоряется как вследствие концентрационного эффекта, так и каталитического влияния поверхности.

Представляло интерес изучить характер адсорбции эфиров жирных кислот, как вторичных активаторов, на оксиде цинка.

Адсорбцию эфира на оксиде цинка осуществляли из его разбавленных растворов, измеряя концентрацию растворов эфира до и после адсорбции по изменению оптической плотности аналитических полос в ультрафиолетовой области спектра.

В работе в качестве анализируемого вещества был взят метиловый эфир льняного масла отличающийся высоким содержанием ненаполненных структур, дающих пик в области 233 нм. УФ-спектр этого соединения в виде раствора в н-гептане и i-пропиловом спирте, снятый на приборе Spekord M40 в области 200-400 нм, представлен на рисунке 13.

В дальнейшем работу выполняли на приборе СФ-16. Для построения градуировочного графика готовили растворы метилового эфира льняного масла в н-гептане с концентрацией 0,25; 0,5; 1; 2; 4 %. Плученные растворы заливали в кварцевую кювету с вкладышем толщиной 3,996 мм и стаканом 4,050 мм и помещали в спектрофотометр СФ-16, где определяли оптическую плотность D полученных растворов по отношению к чистому н-гептану в диапазоне длин волн l 220-400 нм через 5 нм. По полученным данным строили графики зависимости D от l для растворов различной концентрации, затем градуировочный график зависимости D полос 233 нм и 270 нм от концентрации раствора С (рис. 14).

По градуировочному графику, зная оптическую плотность анализируемой полосы, находят концентрацию вещества “C” в г/л.

Для определения величины адсорбции метилового эфира льняного масла на оксиде цинка в мерной колбе навеска оксида цинка (0,15 г) встряхивается совместно с растворами олеохимиката известной концентрации в качалке в течение одного часа, после чего смесь сутки отстаивается. После осаждения отбирается раствор, концентрация которого определяется на приборе СФ-16, исходя из его оптической плотности,  по градуировочному графику или по уравнению Ламберта-Бера

D=a*Cн*L

Где, D – оптическая плотность полосы 233 нм,

a - коэффициент поглощения,

Сн – концентрация, г/л,

L – толщина слоя, см.

Коэффициент a находят по величине оптической плотности раствора известной концентрации

a=D/(C*L)

Зная величину a и оптическую плотность раствора неизвестной концентрации, можно найти значение этой концентрации

Ск=D/(a*L)

Значение адсорбции Г метилового эфира льняного масла на оксиде цинка можно определить по уравнению

Г=(Cнк)*V/ N

Где, Сн и Ск – соответствено концентрация исходного раствора и раствора после адсорбции, г/л;

V – объем раствора, л;

N – навеска оксида цинка, г.

Результаты расчета адсорбции олеохимиката на оксиде цинка приведены в таблицах 30, 31 и на рисунке 15. Из данных рисунка 15 видно, что для растворов малой концентрации имеет место адсорбция олеохимиката, достигающая при концентрации растворов 2,5-5,0 г/л предельного теоретического значения, приблизительно равного 0,023 г/г. Предельная величина адсорбции А¥ олеохимиката на оксиде цинка может быть подсчитана с некоторыми допущениями по уравнению

А¥ = S/ (A0*N),

Где, S – удельная поверхность оксида цинка, равная в зависимости от марки оксида цинка 6-10 м2/г (в работе применена S = 10 м2/г, чтобы определить максимальное значение адсорбции),

А0 – посадочная площадка олеохимиката, для стеариновой кислоты равная 0,2*10-18 – 0,3*10-18 м2/моль (в работе применена 0,2*10-18),

N – число Авогадро N=6,023*1023.

Однако с ростом концентрации увеличивается отрицательная адсорбция, что, вероятно, связано с химическим взаимодействием олеохимиката с оксидом цинка уже при комнатной температуре. По этой причине увеличение оптическойплотности полосы 233 нм может быть связано с переходом ионов цинка, образующихся в результате реакции олеохимиката с оксидом цинка, в раствор. Такой вывод подтверждается фактом, что при увеличении продолжительности контакта олеохимикат-оксид цинка при всех концентрациях адсорбция отрицательна (табл. 31, 32, рис. 15).

Следует отметить, что отмеченный характер адсорбции присущ лишь для комбинации олеохимикат-оксид цинка. Адсорбция олеохимиката положительна в случае использования в качестве подложки мела и технического углерода П 234 (рис. 16). Из рисунка видно, что концентрация исходного раствора олеохимиката заметно снижается после адсорбции на меле и предельно низка в результате адсорбции на техническом углероде, имеющем высокую удельную поверхность.

Концентрация, г/л

Рисунок 14.- Градуировочный график для определения концентрации растворов метилового эфира льняного масла


Таблица 29 – Определение оптической плотности растворов метилового эфира в н-гептане в зависимости от плотности при заданных длинах волн (первый опыт)

Тип раствора

Конце-нтра-ция раство-ра, г/л

Оптическая плотность растворов при длине волны, нм

230

233

235

240

245

250

255

260

265

270

275

280

Раствор метилового эфира в н-гептане

2,5

0,22

0,24

0,25

0,18

0,17

0,13

0,1

0,04

0,1

0,08

0,7

0,08

5,0

0,46

0,45

0,44

0,40

0,34

0,23

0,17

0,16

0,16

0,16

0,15

0,14

10

0,79

0,8

0,8

0,65

0,59

0,43

0,3

0,25

0,26

0,3

0,28

0,27

20

1,5

1,5

1,5

1,35

1,1

0,76

0,53

0,46

0,46

0,5

0,48

0,46

40

-

-

-

1,8

1,7

1,25

0,98

0,87

0,89

0,94

0,91

0,85

Раствор метилового эфира в н-гептане с 0,15 гр ZnO

2,5

0,2

0,21

0,2

0,18

0,15

0,1

0,07

0,06

0,6

0,07

0,06

0,05

5,0

0,41

0,42

0,41

0,38

0,31

0,21

0,15

0,13

0,14

0,15

0,14

0,13

10

0,85

0,87

0,85

0,77

0,65

0,44

0,31

0,27

0,28

0,3

0,27

0,27

20

1,7

1,75

1,7

1,6

1,34

0,98

0,7

0,63

0,67

0,73

0,71

0,71

40

-

-

-

-

-

1,8

1,3

1,15

1,23

1,33

1,25

1,23

Раствор метилового эфира в н-гептане с 0,25 гр ZnO

2,5

0,18

0,19

0,18

0,07

0,08

0

5,0

0,45

0,46

0,46

0,18

0,2

0,19

10

0,89

0,9

0,86

0,32

0,33

0,32

20

1,6

1,63

1,61

0,56

0,6

0,57

40

-

-

-

-

1,7

1,23

Раствор Мэ в н-гептане

10

1,05

1,1

1,1

1,0

0,84

0,6

0,41

0,33

0,33

0,35

0,33

0,3

Раствор Мэ в н-гептане с 0,15 г ТУ

10

0,8

0,82

0,82

0,76

0,26

0,27

0,28

Раствор Мэ в н-гептане с 0,15 г мела

10

0,94

0,96

0,98

0,91

0,27

0,28

0,27


Таблица 30 – Определение оптической плотности растворов метилового эфира в н-гептане в зависимости от плотности при заданных длинах волн (второй опыт)

Тип раствора

Конце-нтра-ция раство-ра, г/л

Оптическая плотность растворов при длине волны, нм

230

233

235

240

245

250

255

260

265

270

275

280

Раствор метилового эфира в н-гептане

1,25

0,14

0,15

0,15

0,13

0,12

0,09

0,07

0,06

0,04

0,06

0,06

0,05

2,5

0,25

0,26

0,25

0,23

0,19

0,15

0,11

0,09

0,1

0,1

0,1

0,09

5,0

0,44

0,45

0,45

0,41

0,33

0,22

0,15

0,13

0,13

0,14

0,13

0,12

10

0,82

0,85

0,84

0,76

0,62

0,44

0,28

0,25

0,25

0,26

0,25

0,23

20

1,6

1,65

1,6

1,46

1,2

0,8

0,5

0,43

0,44

0,47

0,44

0,41

30

-

-

-

-

1,75

1,2

0,77

0,65

0,66

0,69

0,64

0,59

Раствор метилового эфира в н-гептане с 0,15 гр ZnO

1,25

0,14

0,15

0,15

0,07

0,07

0,07

2,5

0,24

0,25

0,25

0,1

0,1

0,1

5,0

0,43

0,44

0,43

0,15

0,16

0,15

10

0,89

0,9

0,89

0,29

0,29

0,28

20

1,8

1,8

1,8

0,57

0,59

0,58

30

-

-

-

0,71

0,72

0,71

Раствор метилового эфира в н-гептане с 0,15 гр ZnO (три дня)

1,25

0,15

0,14

0,14

0,06

0,06

0,06

5,0

0,56

0,55

0,53

0,18

0,18

0,18

20

-

-

-

0,55

0,56

0,56


Таблица 31 – Определение адсорбирующей способности оксида цинка в растворе метиловый эфир льняного масла – н-гептан

Показатели

Растворы метилового эфира льняного масла

в н-гептане с концентрацией, г/л

2,5

5,0

10

20

2,5

5

10

20

Содержание ZnO

0,15

0,15

0,15

0,15

0,25

0,25

0,25

0,25

Коэффициент поглощения

1,94

1,8

1,59

1,49

1,94

1,8

1,59

1,49

Концентрация раствора, г/л

2,14

4,67

10,87

22,70

1,92

5,14

11,25

21,73

Разность концентраций, г/л

0,36

0,33

-0,87

-2,7

0,58

-0,14

-1,25

-1,73

Адсорбция, г/г

0,024

0,022

-0,058

-0,18

0,023

-0,005

-0,05

-0,07

Таблица 32 – Определение адсорбирующей способности оксида цинка в растворе метиловый эфир льняного масла – н-гептан

Показатели

Растворы метилового эфира льняного масла

в н-гептане с концентрацией, г/л

1,25

2,5

5,0

10

20

1,25

5,0

Содержание ZnO

0,15

0,15

0,15

0,15

0,15

0,15

(три дня)

0,15

(три дня)

Коэффициент поглощения

2,38

2,06

1,79

1,69

1,64

2,38

1,79

Концентрация раствора, г/л

1,25

2,04

4,89

10,6

21,8

1,17

6,11

Разность концентраций, г/л

0

0,1

0,11

-0,6

-1,8

0,08

1,11

Адсорбция, г/г

0

0,006

0,007

-0,04

-0,12

0,005

-0,074


Рисунок 15.- Зависимость адсорбции метилового эфира льняного масла оксидом цинка от концентрации раствора

Рисунок 16.-


Представляло интерес оценить способность олеохимикатов снижать липкость резиновых смесей к технологическому оборудованию. Олеохимикаты испытывали в резиновой смеси на основе комбинации каучуков СКМС-30АРКМ-15 и СКМС-10К (табл. 3). Содержание олеохимиката в резиновой смеси составляло 3 масс.ч. на 100 масс.ч. каучука. Эта смесь, включающая мягкий термопластикат каучука СКМС-10К склонна к залипанию на технологическом оборудовании. При изготовлении этой резиновой смеси на вальцах отметили, что сильнее всего залипает смесь, содержащая стеарин. Почти также липнет резиновая смесь, не содержащая олеохимикатов. Мало залипает резиновая смесь с олеиновой кислотой. Подобно олеиновой кислоте ведут себя ЖКТМ, пентол и метиловый эфир олеиновой кислоты на базе ЖКТМ. Меньше всех залипает резиновая смесь, содержащая диэфиры димерных кислот.

Оценивая липкость анализируемых резиновых смесей при их разогреве на вальцах после нескольких дней ее вылежки, отметили, что распределение олеохимикатов по их способности влият на липкость резиновых смесей изменилось. При разогреве на вальцах меньше всего липла смесь с олеиновой кислотой, больше липла смесь со стеариновой кислотой, сильно липла смесь, не содержащая олеохимикатов. Хорошо снижали липкость резиновых смесей ЖКТМ, эфиры снижали липкость на уровне стеариновой кислоты: пожалуй, лишь пентол снижал липкость чуть эффективнее стеариновой кислоты.

Оценивая влияние изучаемых олеохимикатов на кинетику вулканизации резиновых смесей на основе комбинации каучуков СКМС-30АРКМ15 и СКМС-10К, можно отметить снижение максимального и минимального крутящих моментов для резиновых смесей с эфирами, некоторое сокращение оптимального времени вулканизации.

У вулканизатов с эфирами отмечается некоторое увеличение условных напряжений при заданном удлинении и условной прочности при растяжении при малых временах вулканизации, видимо, за счет большей скорости вулканизации (табл.33). У резин с эфирами полученных при временах вулканизации больше оптимального, картина меняется на противоположную: проявляется тенденция к снижению условных напряжений при заданном удлинении резин с эфирами при схожести всех остальных показателей резин (табл. 34 - 37).


Таблица 33 - Влияние олеохимикатов на кинетику вулканизации при испытании на реометре Монсанто наполненых резин на основе каучуков СКМС-30АРКМ15 и СКМС-10К

Температура испытания 143°С

Показатели

Контроль

Тип олеохимиката

Без олеохимиката

Олеиновая кислота

Стеариновая кислота

ЖКТМ

Метиловые эфиры ЖКТМ

Метиловые эфиры олеиновой кислоты ЖКТМ

Диэфиры димерных кислот

Пентол

Максимальный крутящий момент, Н*м

45,0

40,4

42,0

41,5

37,4

37,5

38,0

36,9

Минимальный крутящий момент, Н*м

7,2

6,4

6,4

6,9

5,5

5,1

5,5

5,1

Время начала вулканизации, мин

9,9

10,6

11,4

10,2

10,1

9,6

9,6

9,4

Оптимальное время вулканизации, мин

20,1

22,0

21,5

20,7

19,9

19,2

19,3

18,8

Скорость вулканизации, %/мин

9,8

8,8

9,9

9,5

10,2

10,4

10,3

10,6


Таблица 34 - Влияние олеохимикатов на физико-механические характеристики наполненых резин на основе каучуков СКМС-30АРКМ15 и СКМС-10К

Режим вулканизации: температура 143°С

Показатели

Контроль

Тип олеохимиката

Без олеохимиката

Олеиновая кислота

Стеариновая кислота

ЖКТМ

Метиловые эфиры ЖКТМ

Метиловые эфиры олеиновой кислоты ЖКТМ

Диэфиры димерных кислот

Пентол

Время вулканизации, мин

10

10

10

10

10

10

10

10

Условное напряжение при удлинении 200%, МПа

5,8

3,1

1,8

4,4

5,1

4,8

5,6

5,1

Условная прочность при растяжении, МПа

13,0

8,7

4,1

12,2

12,2

11,9

13,0

12,9

Относительное удлинение при разрыве, %

470

550

440

530

490

490

490

520

Время вулканизации, мин

15

15

15

15

15

15

15

15

Условное напряжение при удлинении 200%, МПа

8,7

6,9

7,6

7,7

7,7

8,0

7,9

7,8

Условная прочность при растяжении, МПа

13,4

12,6

13,2

13,0

12,0

12,7

12,7

12,9

Относительное удлинение при разрыве, %

330

370

370

350

325

320

340

330


Таблица 35 - Влияние олеохимикатов на физико-механические характеристики наполненых резин на основе каучуков СКМС-30АРКМ15 и СКМС-10К

Режим вулканизации: температура 143°С

Показатели

Контроль

Тип олеохимиката

Без олеохимиката

Олеиновая кислота

Стеариновая кислота

ЖКТМ

Метиловые эфиры ЖКТМ

Метиловые эфиры олеиновой кислоты ЖКТМ

Диэфиры димерных кислот

Пентол

Время вулканизации, мин

20

20

20

20

20

20

20

20

Условное напряжение при удлинении 200%, МПа

9,2

8,.2

8,8

8,3

7,8

8,3

8,4

7,9

Условная прочность при растяжении, МПа

13,0

12,7

12,3

13,1

11,9

12,8

12,6

13,2

Относительное удлинение при разрыве, %

300

320

290

320

310

310

330

340

Время вулканизации, мин

30

30

30

30

30

30

30

30

Условное напряжение при удлинении 200%, МПа

9,7

8,7

9,5

9,0

8,2

8,5

8,4

8,3

Условная прочность при растяжении, МПа

12,5

13,5

12,9

12,6

12,0

12,1

12,9

12,6

Относительное удлинение при разрыве, %

270

320

290

300

300

290

320

310


Таблица 36 - Влияние олеохимикатов на технологические свойства наполненых резин на основе каучуков СКМС-30АРКМ15 и СКМС-10К

Показатели

Контроль

Тип олеохимиката

Без олеохимиката

Олеиновая кислота

Стеариновая кислота

ЖКТМ

Метиловые эфиры ЖКТМ

Метиловые эфиры олеиновой кислоты ЖКТМ

Диэфиры димерных кислот

Пентол

Пластичность при 100°С

Время прогрева, мин   0

20

40

60

0,38

0,34

0,32

0,31

0,43

0,38

0,36

0,36

0,41

0,39

0,34

0,34

0,38

0,36

0,33

0,30

0,40

0,35

0,34

0,34

0,41

0,37

0,36

0,34

0,40

0,36

0,34

0,34

0,42

0,38

0,37

0,35

Твердость, у.е. при температуре, °С:

15

40

60

80

100

72

71

69

70

70

70

69

69

68

69

72

70

70

69

68

72

69

68

69

70

69

68

68

69

68

70

69

68

69

69

70

69

68

69

69

69

68

67

68

68

Эластичность по отскоку, % при температуре, °С

15

40

60

80

100

34

49

52

54

58

32

47

52

54

56

32

47

52

54

60

32

47

51

51

55

35

49

52

52

56

35

48

51

53

58

33

50

51

51

57

33

49

52

52

57

Усталостная выносливость, тыс. циклов

5200

5500

2900

4500

4300

8800

8000

8000


Таблица 37 - Влияние олеохимикатов на относительный гистерезис наполненых резин на основе каучуков СКМС-30АРКМ15 и СКМС-10К

Показатели

Контроль

Тип олеохимиката

Без олеохимиката

Олеиновая кислота

Стеариновая кислота

ЖКТМ

Метиловые эфиры ЖКТМ

Метиловые эфиры олеиновой кислоты ЖКТМ

Диэфиры димерных кислот

Пентол

Отношение рассеянной энергии Г, %       I цикл

V цикл

60

25

60

27

66

26

62

28

61

32

61

25

58

30

64

24

Полезная упругость, % I цикл

V цикл

40

75

40

73

34

74

38

72

39

68

39

75

42

70

36

76

Коэффициент сопротивления повторности нагружения,        ГIVI

0,58

0,55

0,61

0,55

0,48

0,59

0,48

0,63

Отношение ГIV

2,40

2,22

2,48

2,23

1,93

2,48

1,95

2,66

С целью подтверждения сделанных выводов и набора экспериментальных данных о влиянии олеохимикатов различного химического состава на технологические свойства резиновых смесей и физико-механические характеристики вулканизатов проводили испытания олеохимикатов различных групп. Группы: жирных кислот таллового масла (ЖКТМ), метиловых эфиров ЖКТМ, диэфиров дикарбоновых кислот, метилового эфира олеиновой кислоты ЖКТМ и пентола в рецептурах резин различного назначения.


В стандартных ненаполненых резиновых смесях на основе каучука СКИ-3 (ГОСТ 14925-79) – таблица 4, проводили испытания вышеперечисленных олеохимикатов. Жирные кислоты таллового масла, представляющие собой смесь различных жирных кислот, ведут себя подобно стеариновой кислоте, взятой в качестве контрольной (таблица 38, 39, 40, 41), в то время как эфиры жирных кислот повышают стойкость резиновых смесей к подвулканизации (таблица 38), ускоряют вулканизацию резиновых смесей (таблица 39), но максимальный крутящий момент с эфирами ниже. С этим фактом, по-видимому, связано некоторое увеличение относительного удлинения резин с эфирами жирных кислот (таблица 40, 41). Однако, в целом, данные таблиц 40 и 41 не могут считаться достоверными, т.к. условная прочность резин в этом случае низка.

Таблица 38 – Влияние олеохимикатов на вязкость по Муни и способность к преждевременной вулканизации резиновых смесей на основе каучука СКИ-3

Показатели

Контроль

Тип олеохимиката

Без олеохимиката

Стеариновая кислота

ЖКТМ

Метиловые эфиры ЖКТМ

Диэфиры дикарбоновых кислот

Пентол

Вязкость по Муни при 100°С, у.е.

48

40

35

42

41

37

Время начала подвулканизации при температуре 120°С t5, мин

9,9

1,8

4,2

8,1

10,8

9,9

Время повышения вязкости на 35 ед. t35, мин

18,9

10,8

14,1

31,8

35,1

24,4

Время подвулканизации, мин

9

9

9,9

23,7

24,3

14,5


Таблица 39 - Влияние олеохимикатов на кинетику вулканизации при испытании на реометре Монсанто ненаполненых резин на основе каучука СКИ-3

Температура испытания 133°С

Показатели

Контроль

Тип олеохимиката

Без олеохимиката

Стеариновая кислота

ЖКТМ

Метиловые эфиры ЖКТМ

Диэфиры димерных кислот

Пентол

Максимальный крутящий момент, Н*м

13,0

16,8

16,0

12,0

11,8

11,6

Минимальный крутящий момент, Н*м

8,0

7,4

6,0

7,2

6,8

6,6

Время начала вулканизации, мин

3,4

1,6

2,0

3,6

2,8

3,0

Оптимальное время вулканизации, мин

14,0

29,0

28,0

11,1

11,5

8,0

Скорость вулканизации, %/мин

9,4

3,7

3,8

13,3

11,5

20,0


Таблица 40 – Влияние олеохимикатов на физико-механические характеристики ненаполненых резин на основе каучука СКИ-3

Режим вулканизации: температура 133°С

Показатели

Время вулканизации

Контроль

Тип олеохимиката

Без олеохимиката

Стеариновая кислота

ЖКТМ

Метиловые эфиры ЖКТМ

Диэфиры димерных кислот

Пентол

Условная прочность при растяжении, МПа

3

12,4

13,1

13,7

15,1

13,5

17,8

5

15,5

13,2

14,4

14,5

9,3

14,2

7

14,1

13,9

13,4

11,5

11,6

13,2

10

10,8

13,8

12,3

14,8

12,0

11,5

12

12,5

14,3

13,4

15,0

14,1

13,2

Относительное удлинение при разрыве, %

3

930

860

980

980

1000

1010

5

980

850

900

1070

960

990

7

980

860

900

970

970

950

10

910

840

870

980

970

940

12

910

830

860

1010

1000

960

Сопротивление раздиру, кН/м

3

47

55

49

50

49

44

5

48

52

47

43

46

43

7

47

53

44

45

41

41

10

50

59

47

49

46

42

12

51

56

49

50

51

47


Таблица 41 – Влияние олеохимикатов на физико-механические характеристики ненаполненых резин на основе каучука СКИ-3

Режим вулканизации: температура 133°С

Показатели

Время вулканизации

Контроль

Тип олеохимиката

Без олеохимиката

Стеариновая кислота

ЖКТМ

Метиловые эфиры ЖКТМ

Диэфиры димерных кислот

Пентол

Условная прочность при растяжении, МПа

15

15,0

12,5

14,9

16,0

13,3

14,0

20

13,3

13,9

15,7

14,5

14,8

18,2

30

14,4

16,4

17,8

12,8

11,2

14,3

40

15,0

15,6

17,2

12,9

10,9

14,8

60

12,2

20,2

19,7

10,6

10,0

12,9

Относительное удлинение при разрыве, %

15

970

810

880

1000

980

940

20

960

800

855

1010

1020

990

30

970

830

870

990

990

980

40

990

780

870

960

1020

960

60

970

830

860

1000

980

970

Сопротивление раздиру, кН/м

15

57

60

50

50

50

45

20

55

59

53

48

43

42

30

48

58

52

44

40

45

40

47

61

54

45

41

40

60

51

61

55

43

47

43


Для резиновых смесей на основе натурального каучка, наполненных техническим углеродом К 354 с кислым характером поверхности, и содeржащих в качестве ускорителя вулканизации каптакс и тиурам, тип вторичного активатора (жирная кислота или эфиры жирных кислот) не оказывают влияния на кинетику вулканизации резиновых смесей (таблица 42). У резин с эфирами жирных кислот можно отметить тенденцию к понижению условных напряжений при заданном удлинении и условной прочности при растяжении, но более высокую температуростойкость и теплостойкость (таблицы 43, 44).


Таблица 42 - Влияние олеохимикатов на кинетику вулканизации при испытании на реометре Монсанто ненаполненых резин на основе СКИ-3

Температура испытания 143°С

Показатели

Контроль

Тип олеохимиката

Без олеохимиката

Стеариновая кислота

ЖКТМ

Метиловые эфиры ЖКТМ

Метиловые эфиры олеиновой кислоты ЖКТМ

Диэфиры димерных кислот

Пентол

Максимальный крутящий момент, Н*м

27,6

29,1

28,6

27,0

28,0

26,6

28,0

Минимальный крутящий момент, Н*м

7,4

6,7

7,3

8,4

9,1

7,9

9,0

Время начала вулканизации, мин

2,6

2,9

2,8

2,5

2,1

2,6

2,4

Оптимальное время вулканизации, мин

9,2

9,1

8,6

8,5

8,1

8,6

8,1

Скорость вулканизации, %/мин

15,2

16,1

17,2

16,7

16,7

16,7

17,5


Таблица 43 – Влияние олеохимикатов на физико-механические характеристики ненаполненых резин на основе НК

Режим вулканизации: температура 143°С

Показатели

Время вулканизации

Контроль

Тип олеохимиката

Без олеохимиката

Стеариновая кислота

ЖКТМ

Метиловые эфиры ЖКТМ

Метиловый эфир олеиновой кислоты ЖКТМ

Диэфиры димерных кислот

Пентол

Условное напряжение при удлинении 300%, Мпа

5

2,5

2,8

2,5

2,5

2,5

2,2

2,0

10

3,1

3,6

3,8

2,9

2,7

2,7

3,0

12

3,3

4,1

3,7

2,8

2,9

3,0

2,9

15

3,2

3,8

3,6

3,1

3,1

2,9

3,1

20

3,3

2,0

3,8

2,9

3,1

3,0

3,8

30

2,8

3,6

3,5

2,8

2,9

2,8

3,0

50

3,2

3,8

3,7

2,8

2,9

2,8

2,7

60

3,0

4,0

3,5

2,5

2,8

2,6

2,6

Условное напряжение при удлинении 500%, Мпа

5

8,3

9,3

8,5

7,7

8,0

6,9

7,7

10

9,8

10,8

10,4

9,0

8,7

8,4

8,4

12

9,5

11,7

10,5

8,8

8,7

8,9

8,7

15

9,9

11,2

10,5

9,0

8,9

8,7

8,8

20

9,3

11,6

10,1

8,7

9,0

8,7

8,5

30

9,4

10,5

10,0

8,4

8,2

7,8

8,3

50

8,9

10,8

9,6

7,9

8,3

7,6

7,7

60

8,0

11,0

10,2

7,4

8,7

7,2

7,6


Продолжение таблицы 43 – Влияние олеохимикатов на физико-механические характеристики ненаполненых резин на основе НК

Режим вулканизации: температура 143°С

Показатели

Время вулканизации

Контроль

Тип олеохимиката

Без олеохимиката

Стеариновая кислота

ЖКТМ

Метиловые эфиры ЖКТМ

Метиловый эфир олеиновой кислоты ЖКТМ

Диэфиры димерных кислот

Пентол

Условная прочность при растяжении, МПа

5

21,5

27,1

28,4

23,0

25,0

23,5

26,1

10

24,3

29,3

30,6

25,2

26,4

24,6

26,3

12

22,7

27,7

29,4

24,7

25,4

23,8

26,4

15

22,7

28,6

29,9

25,0

24,9

24,0

25,4

20

21,7

28,8

27,9

21,9

22,9

21,7

22,8

30

18,0

26,0

25,7

19,5

18,9

19,2

20,5

50

17,9

23,8

22,4

17,5

18,5

17,7

19,1

60

16,4

23,0

22,8

18,3

18,0

15,9

16,9

Относительное удлинение при разрыве, %

5

730

780

790

750

770

790

790

10

730

760

780

750

760

760

790

12

730

710

750

760

750

730

770

15

700

750

760

745

770

765

750

20

710

740

750

730

730

740

720

30

680

720

720

710

710

730

730

50

680

700

720

700

720

740

710

60

690

700

710

720

680

720

720


Продолжение таблицы 43 – Влияние олеохимикатов на физико-механические характеристики ненаполненых резин на основе НК

Режим вулканизации: температура 143°С

Показатели

Время вулканизации

Контроль

Тип олеохимиката

Без олеохимиката

Стеариновая кислота

ЖКТМ

Метиловые эфиры ЖКТМ

Метиловый эфир олеиновой кислоты ЖКТМ

Диэфиры димерных кислот

Пентол

Условная прочность при растяжении после старения при температуре 100°С 48 часов, МПА

12

25,6

19,7

21,1

24,6

23,4

17,1

25,2

Относительное удлинение при разрыве после старения при температуре 100°С 48 часов, МПА

12

560

450

490

560

540

500

570

Коэффициент теплового старения условной прочности при растяжении

12

1,13

0,71

0,72

0,99

0,92

0,72

0,95

Коэффициент теплового старения относительного удлиненпия при разрыве

12

0,80

0,63

0,65

0,74

0,72

0,68

0,74


По результатам исследования влияния химической природы олеохимикатов на склонность к залипанию протекторной резиновой смеси на основе тройной комбинации каучуков, рецептура которой приведена в таблице 6, можно отметить, что пентол (продукт плохо совместимый с каучуками) и метиловый эфир олеиновой кислоты на базе ЖКТМ (продукт, наиболее близкий по химической природе к эталону – олеиновой кислоте) защищают резиновую смесь от залипания на вальцах на уровне олеиновой кислоты.

Все исследуемые олеохимикаты придают протекторным резиновым смесям пластичность и вязкость, сопряженные с этими показателями резиновых смесей с контрольными олеиновой и стеариновой кислотами (таблица 44).

Скорость вулканизации протекторных резиновых смесей с олеохимикатами чуть выше по сравнению со скоростью вулканизации резиновых смесей с контрольными продуктами, обеспечивая при этом небольшое снижение склонности к подвулканизации (таблица 44, 45) без ухудшения физико-механических показателей резин (таблица 46).

Анализируя результаты экспериментов по применению олеохимикатов в качестве технологической добавки, обеспечивающей снижение залипания резиновых смесей на технологическом оборудовании, следует отметить, что не все из анализируемых продуктов эффективно выполняли эту функцию. Было выдвинуто предположение, что одной из причин этого могут быть примеси, остающиеся или образующиеся в целевом продукте в процессе синтеза. Эти посторонние вещества могут не удалять из целевого продукта для его удешевления.

Для доказательства влияния примесей в олеохимикатах на их способность предотвращать залипание резиновых смесей на оборудовании использовали следующие продукты:

1 – бутиловый эфир жирных кислот, получаемый по ТУ 2435-145-05011907-97;

2 – бутиловый эфир, содержащий 25-30 % смоляных кислот;

3 – метиловый эфир таллового масла, содержащий 60 % основного продукта и 40 % неомыляемых веществ;

4 – метиловый эфир таллового масла содержащий 40 % эфиров, 30 % смоляных кислот и 30 % неомыляемых веществ.

Эти продукты использовали в резиновых смесях на основе комбинации каучуков СКМС-30АРКМ15 и СКМС-10К (50:50) (таблица 3).


Таблица 44 – Влияние олеохимикатов на вязкость по Муни и способность к преждевременной вулканизации резиновых смесей на основе каучука СКИ-3, СКД и СКМС-30АРКМ15

Показатели

Контроль

Тип олеохимиката

Без олеохимиката

Олеиновая кислота

Стеариновая кислота

ЖКТМ

Метиловые эфиры ЖКТМ

Метиловый эфир олеиновой кислоты ЖКТМ

Диэфиры дикарбоновых кислот

Пентол

Пластичность, у. е.

0,37

0,42

0,39

0,43

0,39

0,41

0,40

0,42

Вязкость по Муни при 100°С, у.е.

53

50

52

49

50

52

50

52

Время начала подвулканизации при температуре 120°С t5, мин

74,7

73,8

74,1

78,3

81,0

73,5

75,9

72,3

Время повышения вязкости на 35 ед. t35, мин

92,7

90,0

90,0

95,1

97,5

92,4

93,6

93,6

Время подвулканизации, мин

18,0

16,2

15,8

16,8

16,5

18,9

17,7

21,3


Таблица 45 - Влияние олеохимикатов на кинетику вулканизации при испытании на реометре Монсанто наполненных резин на основе каучуков СКИ-3, СКД и СКМС-30АРКМ15

Температура испытания 143°С

Показатели

Контроль

Тип олеохимиката

Без олеохимиката

Олеиновая кислота

Стеариновая кислота

ЖКТМ

Метиловые эфиры ЖКТМ

Метиловые эфиры олеиновой кислоты ЖКТМ

Диэфиры димерных кислот

Пентол

Максимальный крутящий момент, Н*м

31,7

34,5

33,4

32,2

30,1

31,0

30,5

30,2

Минимальный крутящий момент, Н*м

9,9

9,2

9,7

9,2

9,6

9,4

9,5

9,4

Время начала вулканизации, мин

18,0

18,4

18,0

19,4

20,0

20,0

16,2

16,2

Оптимальное время вулканизации, мин

41,0

43,0

43,6

44,2

40,0

41,0

36,4

38,2

Скорость вулканизации, %/мин

4,3

4,1

3,9

4,0

5,0

4,8

5,0

4,5


Таблица 46 - Влияние олеохимикатов на физико-механические характеристики наполненных резин на основе каучуков СКИ-3, СКД и СКМС-30АРКМ15

Режим вулканизации: температура 143°С

Показатели

Время вулканизации при 143°С

Контроль

Тип олеохимиката

Без олеохимиката

Олеиновая кислота

Стеариновая кислота

ЖКТМ

Метиловые эфиры ЖКТМ

Метиловые эфиры олеиновой кислоты ЖКТМ

Диэфиры димерных кислот

Пентол

Условное напряжение при удлинении 200%, МПа

30

6,3

6,4

6,6

5,2

5,7

5,5

5,7

5,3

50

7,2

7,8

8,6

6,7

6,2

6,4

6,4

6,1

60

7,3

8,0

9,1

6,7

6,2

6,3

6,5

6,1

Условная прочность при растяжении, МПа

30

18,9

16,0

16,6

15,6

18,5

16,8

17,3

17,5

50

18,8

15,5

15,1

15,4

18,1

16,3

17,1

16,7

60

19,2

14,0

15,0

14,4

16,9

15,9

17,2

17,0

Относительное удлинение при разрыве, %

30

640

570

590

690

680

660

650

690

50

610

500

470

560

640

600

610

620

60

620

480

460

530

620

590

610

630


При изготовлении смесей использовали свежий термопластикат каучука СКМС-10К, придающий резиновой смеси высокую липкость к оборудованию. Для контроля использовали олеиновую и стеариновую кислоты. Обычно олеиновая кислота в производстве используется как технологическая добавка, обеспечивающая помимо функции вторичного активатора предотвращение залипания резиновых смесей. В присутствии стеариновой кислоты смеси залипают.

При изготовлении резиновых смесей было отмечено, что бутиловый эфир снижал липкость резиновых смесей лучше олеиновой кислоты, в то время как бутиловый эфир, содержащий в виде примесей сложные кислоты, по эффективности действия уступал даже стеариновой кислоте.

Результаты испытаний метиловых эфиров, как предотвратителей липкости, не позволили сделать однозначных выводов по эффективности их действия из-за нестабильности результатов.

Следует отметить, что технологические свойства резиновых смесей с анализируемыми и контрольными продуктами, а также физико-механические показатели их вулканизатов соответствовали нормам контроля для этих смесей.

Таким образом, можно утверждать, что олеохимикаты могут выполнять в резиновых смесях функцию технологической добавки, снижая липкость резиновых смесей. По-видимому, снижению липкости способствуют наличие ненасыщенных структур в олеохимикатах и разветвленность молекулярных структур, обеспечивающая снижение совместимости олеохимиката с каучуком, вследствие чего он легче выделяется из резиновой смеси. Однако для доказательства сделанных выводов необходимы дополнительные эксперименты, проще всего, по влиянию примесей, присутствующих в целевых продуктах.


*, руб/кг

Зм, руб

Парафин

0,18

1,71

0,14

Диафен ФП

0,1

46,67

4,67

ДФГ

0,1

14,3

1,43

Ангидрид фталевый

0,05

5,0

0,25

Мел

0,2

0,26

0,05

Техуглерод К 354

3,8

11,78

44,76

Техуглерод П 514

6,3

3,44

21,67

Техуглерод П 234

9,1

3,93

35,76

Метиловые эфиры ЖКТМ

0,6

6,75

4,05

Бутиловые эфиры ЖКТМ

0,04

5,3

0,21

Изо-пропиловые эфиры ЖКТМ

0,03

8,32

0,25

Пропиловые эфиры ЖКТМ

0,03

10,3

0,31

Димеризованные эфиры ЖКТМ

0,03

11,8

0,35

Пентол

0,08

9,6

0,77

ЖКТМ

0,2

4,8

0,96

Итого

749,97

Таблица 48 - Затраты на вспомогательные материалы

Наименование материала

Количество

Цена, руб/ед

Сумма, руб

Полиэтиленовая пленка, м2

3

2

6

Толуол, л

1

30

30

Ацетон, л

1

25

25

Проволока, кг

0,1

8,4

0,84

Вода охлаждающая, м3

10

0,27

2,7

Итого

64,54

Транспортно-заготовительные расходы составляют 5 % от общей стоимости основных и вспомогательных материалов (749,97+64,54=814,51), а именно 40,73 руб.

Общие затраты на сырье и материалы с учетом транспортно-заготовительных расходов составили 814,51+40,73=855,24 руб.

*

Наименование оборудования

М, кВт

Т, ч

Кс

КПДдв

КПДкс

ЦЭ, руб

Сумма,руб

Вальцы

34

1,3

0,72

0,86

0,98

0,42

15,86

Резиносмеситель

37

2,5

0,74

0,86

0,98

0,42

34,11

Вулканизационный пресс

14,7

75

0,76

0,9

0,98

0,42

399

Разрывная машина

0,6

15

,97

0,86

0,98

0,42

4,35

Теомостат

2

144

0,97

0,7

0,98

0,42

171,04

Реометр Монсанто

4

8

0,74

0,9

0,98

0,42

11,28

Итого

635,64

Затраты на освещение рабочего места определяют по формуле

Зэо=(Е*Т*Плэ)/1000,

где, Е – средний расход электроэнергии для освещения 1 м2 площади, Вт/м2;

Т – время освещения /равно произведению количества часов освещения в сутки и количества дней освещения за период дипломной работы/, ч;

Пл – площадь рабочего места, м2;

1000 – коэффициент перевода ватт в киловатты.

Зэо=(14*200*5*0,42)/1000=5,88 руб.

Суммарные затраты на электроэнергию составили 635,64+5,88=641,52 руб.

[1]В работе использовали диметиловые эфиры дикарбоновой кислоты с С36 углеродными атомами.

[2] В работе использовали пентаэритритовый эфир подсолнечного масла.

[3] Следует отметить, что во всех отечественных каучуках общего назначения после полимеризации остается до 1% жирных кислот и/или мыл этих кислот [18].

* - цены приведены на февраль 1999 года по данным ЯШЗ

*- цены приведены на февраль 1999 года по данным ЯШЗ