Технология и оборудование пищевых производств

Сдавался/использовался	2006г., Москва, Московский государственный университет технологий и управления, кафедра процессов и аппаратов пищевых производств
Примечание	от редактора: автор стесняется назвать себя
	Загрузить архив:
	Файл: ref-25163.zip (31kb [zip], Скачиваний: 66) скачать

Федеральное агентство по образованию

Московский государственный университет технологий и управления

Кафедра процессов и аппаратов пищевых производств

КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА

По технологии и оборудованию пищевых производств

студентки IIкурса факультета ЭП

специальность 0608 «Экономика и управление на предприятии»

Москва 2006г.

1. 3адача.

Выполнить технико-экономический расчет концентрирования томат-пасты в однокорпусной и двухкорпусной выпарных установках.

Выполнить блок-схему однокорпусной установки.

Определить в обоих случаях капитальные затраты, расходы на амортизацию, обслуживание, стоимость греющего пара.

Рассчитываем однокорпусной выпарной аппарат (Приложение Неестест­венной циркуляцией.

Расход выпаренной воды

W=G_н(1 – х_н/х_к), кг/ч

W=1400 (1 – 7/32)=1093,75 кг/ч

где х_н -начальная концентрация, % масс;

х_к- начальная концентрация, % масс.

Расход упаренного раствора

G_к=G_н – W, кг/ч

G_к= 1400– 1093,75= 306,25 кг/ч

Общая разность температур

Δt_общ=t_гр-t_конд

Δt_общ=142,9 – 49 = 93,9 ˚С

Температуры греющего пара при Р_гр и вторичного пара при Р_конд   МПа находим по таблице насыщенного водяного пара.

Полезная разность температур:

Δt_n=t_общ- ΣΔ

Δt_n=93,9 – 18,3 = 75,6˚С

Температурную депрессию Δ_tпринимаем равной 4,5°С;

- гидростатическую Δгс = 10-12° С;

- Δг = 1,8° С.

Расход пара определяем по упрощенной формуле

Q=W*r,к Дж/час;

Q=1093,75*2382 = 2605312,5 к Дж/час

D=1,1 W * r / (i" – i '), кг/час;

D=1,1 *1093,75 * 2382 / (2744000 – 601100)= 1,3374 кг/час

где r- теплота парообразования при Р_конд

i" и i' - энтальпии греющего пара и конденсата при Р_гр находим по таблице насыщенного водяного пара.

Определяем удельный расход греющего пара

d= кг пара / кг вып. воды

d= 0,917

Коэффициент теплопередачи принимаем

К= 800 – 1000 Вт/м² град

Площадь поверхности теплопередачи выпарного аппарата

F=Q*10³/ (К* Δt_n*3600), м²

F=2605312,5*10³/ (800* 75,6 *3600)= 13 м²

Количество труб в аппарате

n= F/π*d*l

n= 13/3,14*(0,0057+0,0035)*3,5=60

d и l – диаметр и длина труб

Принимаемd= 5,7*3,5 мм, l = 3,5 м

Диаметр греющей камеры

D_k=(1,3/1,5)*(в-1)t+4d_вп

D_k=(1,3/1,5)*(5,3-1)0,048+4*0,917 = 3,8

t-шаг разбивки труб, t=0,048 м

в=0,578 √ 4n– 1

в=0,578 √ 4*21 – 1 = 5,3

Принять диаметр сепаратора выпарного аппарата

D_c=1,5D_k

D_c=1,5*3,8= 5,7

Высота сепаратора

H_c =(1/1,25) D_c

H_c =(1/1,25) 5,7 = 4,6

S₁=M*S_c

S₁=469,4*20000=938800

Плотность стали ρ=7850 кг/м³.

Толщину стенки греющих труб - 3,5мм .

Амортизационные затраты S₂ = 168984 руб.

Рассчитываем стоимость греющего пара   S₃ =D*S_п

S₃ =1,3374 *8000=10699,2 руб.

Общая стоимость S_общ = S₁+ S₂+ S₃

S_общ = 938800+ 168984+ 10699,2=1.118.483,2 руб.

Общая поверхность теплопередачи в двухкорпусной выпарной установке

F₂=2*F₁

F₂=26 м²

Удельный расход греющего пара в 2-х корпусной выпарной установке

d= 0,55 (кг пара/кг воды)

d= 0,55 *0,917 = 0,504

Расход греющего пара   D=1,1 W₁ * r / (i" – i ')

D= 0,6687 кг/час

где W₁   - количество выпаренной воды водном корпусе.

S₁ = 938,9*20000=18777200 руб

S₂ = 337968 руб

S₃ =0,6687 *8000=5349,6 руб.

S_общ = 18777200 +337968 +5349,6 =1912051 руб.

Подсчитываем капитальные затраты, амортизационные расходы, стоимость греющего пара. Определяем общую стоимость S_общ .

2. Задача.

Выполнить расчет производственных рецептур и оборудования для выпечки формового ржано-пшеничного хлеба массой М_х=1,7. Суточная производительность Р_с кг/сутки. Выход хлеба составляет 150кг из 100кг муки. Выполнить схему боксовой печи по своим расчетам.

Рецептура на 100кг: мука ржаная 60кг

соль 1,4            

дрожжи 0,5 кг

лактобактерии 4г

Суточная производительность Р_с = 2000кг

1. Часовая производительность, кг/ч

Р_ч= Р_с/24

Р_ч= 2000/24=83

2. Расход муки, кг/ч: М_ч=(100· Р_ч)/В_хл

М_ч=(100· 83)/150=55

3. Потребность в ржаной муке, если выпекают с валкой муки 60%, кг/ч

М^рж_ч       =(М_ч·Р)/100, где Р – количество муки по рецептуре, кг

М^рж_ч       =(55·60)/100=33

4. Потребность в муке 1-го сорта, кг/ч

М¹_х=Р_ч-М^рж_х

М¹_х=83-33=50

5.Количество муки на закваску, кг/ч. Принимаем количество закваски 30%

М_з=(М_ч·30)/100

М_з=(55·30)/100=16,5

6. Выход закваски, кг/ч

G_з= М_з·(100-ω_м)/(100- ω_з)

G_з= 16,5·56,8/85,5=11

где ω_м – влажность муки; ω_з – влажность закваски

ω_м=43,2% ; ω_з=14,5%

7. Объем емкости для брожения закваски, необходимой для замеса теста на часовую выработку, л

V_об=(G_з·τ_б.з·К·10³)/ρ_з

V_об=(11·1,1·2,5·10³)/800=37,8

где К-коэффициент объема, К=2,5

τ_б.з- продолжительность брожения, τ_б.з=1,1ч;

ρ_з- плотность закваски после брожения, ρ_з=800 кг/м³

8. Объем емкости для приготовления закваски с учетом ее возобновления, л

V_об.о=V_об·2

V_об.о= 37,8·2=75,6

9. Объем емкости для брожения теста, л

V_т=(М_ч·10³·τ_б·К)/ρ_ф

V_т=(55·10³·1·1)/400=137,5

гдеρ_ф- плотность полуфабрикатов, ρ_ф=400кг/м;

К- коэффициент, учитывающий изменение объема, примем К=1;

τ_б- продолжительность брожение, τ_б-1ч.

10. Геометрическая емкость тестомесильной машины, л

V_т.м.=(М_зам·1000)/ρ_ф

М_зам=(М_ч· τ_в)/60, кг

V_т.м.=(64·1000)/400=160

М_зам=(55· 70)/60=64

где τ_в- продолжительность выпечки, τ_в=70 мин.

11. Расчет емкости и размеров пекарной камеры. Размеры формы для выпечки хлеба: высота – 120мм, ширина – 250 мм, длина 278 мм. Зазор между формами примем 30мм.

Расчетное количество заготовок, загружаемых одновременно в печь

n_з= (Рс· τ_в)/(24·60·М_х), шт.

n_з= (2000· 70)/(24·60·1,7)=57

В пекарную камеру укладываются в глубину 3 заготовки, а по длине n₃                                                  ΄                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                           . Итого 3n΄₃ заготовки в одной секции пекарной камеры. Примем три пекарных камеры в печи. Тогда в печь одновременно загружается:

n_з= 9n΄_з ; n΄_з= n_з/9, шт.

n΄_з= 57/9=6

Масса хлеба составит

М=М_х·n_з, кг

М=1,7·57=97

Глубина пекарной камеры с учетом зазоров между формами и стенками составит b=278·3+4·30=954 мм, где 30 мм – это зазор между формами.

Принимаем глубину пекарной камеры b=1000мм.

Длина пекарной камеры L=250n΄_з+30(n΄_з+1), мм.

L=250·6+30(6+1)=1710

Рабочий объем пекарной камеры печи в данном случае

V_p=0,28·3·L·1, м³

V_p=0,28·3·1,7·1=1,4

Высота пекарной камеры 0,28м.

Пересчитываем производительность печи:

Р_с=М·24·60/70, кг/сут

Р_с=97·24·60/70=1995

H

b

L

3. Дать описание и выполнить блок-схему производства по следующим видам продукции.

Технология сахара.

Производство сахара-песка   насвеклосахарныхзаводах осуществляется по типовымтехнологическимсхемам. Типовые технологические схемы разрабатываются на основе современных достижений науки и техники при условииполучения вырабатываемого продукта высокого качества. Для выполнения отдельных операций в технологическойсхемеприменяется  типовое технологическое оборудование.

Основное сырье для сахара – сахарная свекла. Состав ее сложен и зависит от климатических условий, от сорта.

Производство сахара состоит из следующих технологических стадий:

1. Очистка корнеплодов от примесей

2. Измельчение сахарной свеклы в стружку

3. Получение диффузионного сока методом экстракции сахарозы горячей водой

4. Очистка диффузионного сока известью и углекислым газом

5. Сгущение сока путем выпаривания

6. Кристаллизация сахарозы из полученного путем выпаривания сиропа

7. Отделение кристаллов сахарозы от межкристальной жидкости

8. Сушка кристаллов

9. Брикетирование

10. Отправка на склад готовой продукции

Корнеплоды кондиционной сахарной свеклыдолжнысоответствовать следующим требованиям:

    цветушные корнеплоды: не более1%

    подвяленные корнеплоды: не более 5%

    корнеплоды с сильными механическими повреждениями: не более12%

    зеленая масса, не более 3%

    содержание мумифицированных, подмороженных, загнивших корнеплодов не допускается.

Партии свеклы осматриваются, делятся по категориям, взвешиваются вместес транспортом.Проводится определение общей загрязненности, а затем - сахаристости.

Первая стадия переработки сахарной свеклы включает в себя мойку свеклы. Количество прилипших ксвеклезагрязнений  составляетпри ручной уборке1-3% от массы свеклы и при поточной механизированной уборке комбайном 10-12%. Микроорганизмы заносятся с почвой, оставшейся на корнях свеклы. Следовательно, свеклу необходимо отмыть от прилипшейкней почвы, во-первых, для предохранения ножей в резке от их притупления и,во-вторых,  для предупреждения загрязнения  диффузионного сока.

Свекла частично отмывается от приставших к ней примесей в гидравлическом транспортере исвеклоподъемныхустройствах.  Для окончательной очистки свеклы от загрязнений и дополнительного отделения тяжелых и легких примесей применяются свекломойки.

Очищенную свеклу подают на резку.

Для учета количества свеклы,поступающей напереработкув свеклосахарный завод, она взвешивается. Взвешивание свеклы производится на автоматических порционных весах.

Для извлечения сахара из свеклы диффузионным способом свекле

необходимо придать видстружки.Процесс  получениястружкииз

свекловичного корня осуществляется на свеклорезках при помощи  диффузионных ножей, установленных в специальных рамках.

Производительность диффузионной установки и содержание сахара в обессахаренной стружке в очень большойстепенизависит  от

качества стружки.Толщина нормальной стружки составляет 0,5-1 мм. Поверхность ее должна быть гладкой без трещин.  Слишком тонкая стружка нежелательна, так как она деформируется,сбивается в комки и ухудшает циркуляцию сока в диффузионных установках. Качество свекловичной стружки принято определять длиной ее в метрах в навеске массой 100 г. Хорошим показателемкачества  стружки может являться температура и давление на слой.

Для получениякачественнойсвекловичной стружки на центробежных свеклорезках необходимо, чтобы свекла в процессе изрезывания с достаточным усилием прижималась к поверхности ножей и внутренней поверхности барабана.Для центробежных свеклорезок с диаметромбарабана 1200 мм при скорости резания 8,2 м/с давление на

внутреннюю поверхность барабана около 40 кПа.

На центробежных свеклорезках при нормальных условиях эксплуатации получают стружку наилучшего качества, при этом расходуется

наименьшееколичество ножей на изрезывание 100 т свеклы по сравнению сдругимиконструкциями  свеклорезок. Производительность свеклорезок можно регулировать изменением частоты вращения ротора или количеством работающихножей.При  переработкеволокнистой свеклы диффузионныеножичасто  забиваются волокнами и получить стружку хорошего качества невозможно. Для очистки ножей применяется продувка их паром или сжатым воздухом с избыточным давлением 0,7 МПа.После того, как свекла была изрезана в стружку, стружка по ленточному транспортеру направляется к диффузионному аппарату, предварительно производят  взвешивание стружки ленточными весами.

Полученную стружку направляют на барабанный шнековый экстрактор. С одной стороны барабанного шнекового экстрактора подают стружку, с другой – горячую воду. Стружка движется навстречу экстрагенту. Вся сахароза переходит в горячую воду. С одной стороны выходит стружка, с другой – диффузионный сок. Диффузией называется извлечение из сложного по своему составу вещества, с помощью растворителя.

В результате экстракции экстрагируется до 2,5% несахаров, которые препятствуют дальнейшему получению сахара из диффузионного сока. Диффузионный сок тёмного цвета подвергается очистке - дефекации, сатурации, сульфитации. Сначала к соку, нагретому до 88 ˚С, добавляется известковое молоко. Под действием извести происходит коагуляция белков и окрашенных веществ, а также осаждение образовавшихся нерастворимых солей кальция щавелевой, фосфорной и других кислот. При последующей обработке этого сока углекислым газом CO₂ (1-я сатурация) избыточная известь, не вступившая в реакцию с несахарами сока, превращается в нерастворимый мелкий кристаллический осадок СаСО₃, на поверхности которого адсорбируются некоторые, особенно окрашенные, несахара. После подогрева до 90˚С сока 1-й сатурации осадок отфильтровывают, фильтрат для удаления из него остатков кальциевых солей подогревают до 102˚ С, повторно обрабатывают небольшим количеством извести (0,25% CaO) и углекислым газом (2-я сатурация). Выпавший осадок CaCO₃ отфильтровывают, после чего сок обесцвечивают сернистым газом SO₂ (сульфитация). Осадок, содержащий углекислый кальций и осажденные несахара, используется в качестве удобрения. В результате очистки удаляется 35-40% несахаров, находившихся в соке. Очищенный сок имеет светло-жёлтый цвет и содержит около 14% сухих веществ, в том числе 13% сахаров.

По значениювыполняемыхфункций,  сложностии стоимости в тепловой схеме центральное место занимает выпарная установка, которая состоит изотдельных аппаратов. Сок 2-ой сатурации должен быть сгущен до сиропа с содержанием сухих веществ до 65-70% при первоначальном значении этой величины 14-16%. Выпарная установкапозволяет  расходоватьна сгущение сока 40-50% пара к массе всего сока за счет многократного  использования парового тепла. Сок поступает в I корпус, а затем проходит все корпуса установки последовательно и из концентратора удаляется сироп.

Число ступеней выпарной установки  выбираетсянаосновании технико-экономического расчета,в котором учитывается: капитальные затраты,эксплуатационные расходы. Увеличение числа ступеней выпарной установки приводит,с одной стороны,к уменьшению расхода греющего пара,что влечет за собой уменьшение эксплуатационных расходов,с другой стороны,к увеличению суммарнойповерхности  нагрева выпарных аппаратов,что приводит к увеличению капитальных затрат.

Кристаллизация сахара - завершающий этап в его производстве. Здесь выделяют практически чистую сахарозуизмногокомпонентной смеси, которой является сироп. После выпаривания часть сахароза переходит в кристаллическую форму. Получается смесь сахарозы, кристаллов и межкристальной жидкости. В сокоочистительном отделении из диффузионного сока удаляется около1/3несахаров,остальные  несахара вместе с сахарозой поступают в продуктовое отделение,гдебольшая  частьсахарозы выкристаллизовывается в виде сахара-песка,а несахара остаются в

межкристальном растворе. Для ускорения процесса кристаллизации делают затравку: добавляют сахарную пудру в вакуумный аппарат. Получаются кристаллы одинаковой формы.

Отделение межкристальной жидкости происходит на центрифугах. После центрифугирования сахар имеет порядка 3-4% влажности. Его подают на барабанные сушилки. Целью сушки является удаление поверхностной влаги и  обеспечение длительного хранения кристаллического сахара. На выходе из сушилки сахар имеет влажность не более 0,1%.

Существуют дваспособахранения:  тарный (в мешках 50 кг, влажность до 0.14%и температура до 25,5˚С) и бестарный (в силосах

емкостью 10000-20000 т, влажностью не более 0,04% и температурой до 22,5˚С).

Список используемой литературы.

1. Общая пищевая технология (под ред. Ковальской) – М.: Колосс, 1999

2. Кавецкий Г.Д., Васильев Б. В. Процессы и аппараты пищевой технологии.- М.: Колосс, 1997-1999