Система водяного отопления восьми этажного здания с нижней разводкой магистралей

Примечаниеот автора: курсовик с чертежом
Загрузить архив:
Файл: ref-28264.zip (528kb [zip], Скачиваний: 123) скачать

Чувашский Государственный Университет

Строительный факультет

Пояснительная записка к курсовому проекту

по дисциплине «Отопление» (8 семестр)

Система водяного отопления восьми этажного здания с нижней разводкой магистралей

Выполнил: студент 4 курса гр. ЗС 21-04

Журавлев К.В.

Проверил:

Чебоксары 2008

ОГЛАВЛЕНИЕ

ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ ВИДОВ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ И КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ

По определенному ранее Ddопределим нормируемые значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций по таблице 4 [3].

1.Стены:

м2∙°С/Вт

Вт/(м2∙0С)

2.Чердачные перекрытия и над подпольем:

м2∙°С/Вт

Вт/(м2∙0С)

3.Окон:

м2∙°С/Вт

Вт/(м2∙0С)

4.Внутренних стен и перегородок (формула 3, [3]):

n = 1, text – расчетная температура воздуха более холодного помещения, п.5.5 [3]

αint = 8.7, таб. 7 [3]

м2∙°С/Вт

Вт/(м2∙0С)

5.Двери:

м2∙°С/Вт п.5.7 [3] – для квартирных входных дверей,

м2∙°С/Вт – для входной двери подъезда.

Вт/(м2∙0С)

Вт/(м2∙0С)

Результаты сведены в таблице 2 и таблице 1:

Таблица 1

где

k – коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/(м20С);

F – расчётная поверхность ограждающей конструкции,м2;

tв – расчётная температура воздуха помещения, 0С

tн – расчётная температура наружного воздуха, 0С

n – коэффициент зависящий от положения наружной поверхности по отношению к наружному воздуху (для пола первого этажа n = 0,9, в остальных случаях n = 1, таб.6 [3])

Вычисление теплопотерь производим для каждого помещения здания отдельно.

Коэффициент добавок для наружных стен, окон, дверей, обращённых на:

СЗ, С, СВ, В – β=0,1;

ЮВ, З – β =0,05;

для угловых помещений, имеющих две и более наружных стены, на каждую наружную стену, окно и наружную дверь добавляются β =0,05;

для двойных наружных дверей с тамбуром между ними β =0,27Н=0,27∙23,70=6,40, где Н – высота от уровня земли до верха карниза вытяжной шахты.

Результаты вычислений заносим в таблицу 5

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ НА НАГРЕВАНИЕ ИНФИЛЬТРУЮЩЕГОСЯ ВОЗДУХА

Определение теплозатрат на нагревание наружного воздуха будем производить без учета инфильтрации через стыки стеновых панелей.

Определяем расход теплоты на нагревание вентиляционного воздуха по формуле:

, прил.10 [4]

где:

Lвент , расчетный расход воздуха, удаляемого из помещения вентиляцией (удельный расход воздуха для жилых помещений и кухний = 3 м3/ч);

ρн=353/(273+tн)=1,46 – плотность наружного воздуха;

с = 1 кДж/(кг∙°С) – массовая теплоемкость наружного воздуха;

tв, tн – температура внутреннего и наружного воздуха.

Результаты расчета сведены в таблице 2:

Таблица 2

Расчетная разность давлений Δрi, Па, определяется по формуле 4 прил.10 [4]:

,

р0 – условное падение давления в помещениях, от уровня которого отсчитаны первое и второе слагаемое данной формулы.

Определим условное давление р0 в лестничной клетке и в примыкающих к ней коридорах по формуле:

, где:

Н = 23,70 – высота здания от поверхности земли до верха карниза или вытяжных отверстий шахт, м

ρн = 353/(273-32)=1,46 кг/м3, ρв = 353/(273+16)=1,22 кг/м3 – плотность наружного и внутреннего воздуха;

vн =3,8 м/с– расчетная скорость ветра по прил.8 [4];

сн = +0,8, сз = -0,4 – аэродинамические коэффициенты наветренной и заветренной сторон здания по прил.4 [5] (номер схемы 2, b/l = 10,8/33,6=0,32<1, h1/l = 21,12/33,6=0,63);

k= 0,86– коэффициент, учитывающий изменение скоростного давления ветра по высоте здания, по таб.6 [5] (тип местности В, z= 21 м).

Па.

Вычисленное значение р0 принимаем постоянным для всего здания в лестничной клетке, в непосредственно соединенных с ней коридорах.

Вычисляем условное давление на внешней поверхности наружных ограждений р, (плотность внутреннего воздуха принимаем при tв = 20 °С, ρв = 353/(273+20))=1,2 кг/м3). Расчет проводим по формуле:

, где hi – расстояние от поверхности земли до верха окон, м.

Расчет проводим поэтажно. Данные расчета сведены в таблицу 3:

Таблица 3

, где А1 = 2,55 м2 – площадь окна, А2 = 1,98 м2 – площадь входной двери в квартиру.

Решая данное уравнение находим рх по этажам:

,

Вт

Полученный результат больше величины дополнительных потерь на врывание холодного воздуха при открывании наружной двери – теплопотери на нагревание инфильтрующегося воздуха принимаем в качестве расчетных. Полученные значения заносим в таб. 5.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАССЧЕТНОЙ ТЕПЛОВОЙ МОЩНОСТИ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ

Учет бытовых теплопоступлений в комнатах и кухне нормируется величиной не менее Qбыт=10Вт на м2 площади квартиры, которая вычитается из расчетных теплопотерь этих помещений.

Расчетный дефицит теплоты помещения вычисляем по формуле:

  

Рассчетная мощность системы отопления определяем по формуле:

Qот=kβ1β2(∑Q), где k=1,03 – поправочный коэффициент при прокладке обеих магистралей в подполье, β1β2=1,04 – коэффициенты учета дополнительного теплового потока и учета дополнительных потерь теплоты. Полученные данные сведены в таблицу 5.

Таблица 5

, (ρг=954,65; ρ0=977,7; tг=105; t0=70; )

=2441 Па

∆рр = 14260+2441=16701 Па

Па/м.

Расход воды на участках находим по формуле: , где tг – tо = 105 – 70 = 35

Результаты гидравлического (по таблицам [6]) вносим в бланк гидравлического расчета

Таблица 6 Гидравлический расчет основного циркуляционного кольца (через стояк 12)

=2438 Па

ΔРр.ст9=Σ(Rl+Z)8+(ΔРе.ст9 – ΔРе.ст8) = 3136 + (2438 – 2441) = 3133

Таблица 8

Па

ΔРр.ст9=Σ(Rl+Z)7-9 +(ΔРе.ст9 – ΔРе.ст8) = 3788 + (227 – 2441) = 1574 Па

Таблица 10

Па

ΔРр.уч22=Σ(Rl+Z)6-11 – Σ(Rl+Z)20 – Σ(Rl+Z)23+(ΔРе.ст10 – ΔРе.ст8) = 6866 – 582 – 210 + (2445 – 2441) = 6078 Па

Таблица 12

Па

ΔРр.уч21=Σ(Rl+Z)6-11 – Σ(Rl+Z)20 – Σ(Rl+Z)24 –Σ(Rl+Z)23+(ΔРе.ст10 – ΔРе.ст8) =6866 – 582 – 153 – 210 + (2445 – 2441) = 5925Па

Невязка (5925 – 5305)/5925 = 11%

Расчет стояка А

Располагаемое циркуляционное давление:

Па

ΔРр.уч21=Σ(Rl+Z)6-11 – Σ(Rl+Z)23-26 +(ΔРе.ст10 – ΔРе.ст8) = 6866 – 210 – 153 – 774 – 715 + (227 – 2441) = 2800Па

Таблица 14

=2438 Па

ΔРр.ст11=Σ(Rl+Z)6-11 – Σ(Rl+Z)23-26 – Σ(Rl+Z)28-29+(ΔРе.ст10 – ΔРе.ст8) = 6866 – 774 – 715 – 582 – 153 – 210 – 332 – 326 + (2438 – 2441) = 3771 Па

Таблица 16

=2441 Па

ΔРр.ст1 = Σ(Rl+Z)5-12 – Σ(Rl+Z)33-37 + (ΔРе.ст1 – ΔРе.ст8) = 7021 – 4296 + (2441-2441) = 2725 Па

Таблица 20

=2441 Па

ΔРр.ст1 = Σ(Rl+Z)5-12 – Σ(Rl+Z)33-37 + (ΔРе.ст1 – ΔРе.ст8) = 7021 – 4296 + (2441-2441) = 2725 Па

Таблица 22

=2440 Па

ΔРр.ст3 = Σ(Rl+Z)5-12 – Σ(Rl+Z)35-37 + (ΔРе.ст3 – ΔРе.ст8) = 7021 – 3640 + (2440-2441) = 3380 Па

Таблица 24

=2447 Па

ΔРр.ст3 = Σ(Rl+Z)5-12 – Σ(Rl+Z)37 + (ΔРе.ст3 – ΔРе.ст8) = 7021 – 434 + (2447-2441) = 6593 Па

Таблица 26

=2435 Па

ΔРр.ст5 = Σ(Rl+Z)4-14+ (ΔРе.ст5 – ΔРе.ст8) = 8805 + (2435-2441) = 8799 Па

Таблица 28

=2447 Па

ΔРр.ст6 = Σ(Rl+Z)3-15+ (ΔРе.ст6 – ΔРе.ст8) = 9767 + (2447-2441) = 9773 Па

Таблица 30

=2444 Па

ΔРр.ст7 = Σ(Rl+Z)2-16+ (ΔРе.ст6 – ΔРе.ст8) = 11106 + (2444-2441) = 11109 Па

Таблица 32