Расчет барабанной сушилки для сушки песка
| Загрузить архив: | |
| Файл: ref-30167.zip (452kb [zip], Скачиваний: 351) скачать |
Министерство образования и науки РФ
Федеральное агентство по образованию
ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра технологии неорганических веществ и материалов
Допускаю к защите
Руководитель
Легостаева Н.В.
Фамилия, инициалы
Расчет барабаннойсушилкидля сушкипеска
Наименование темы
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
К курсовому проекту по дисциплине
Тепловые процессы
__________________________________ПЗ
обозначение документа
Выполнил студент
Группы Пряхина Е.Ю.
ШифрПодписьФамилия И.О.
Нормоконтролёр__________________________________Легостаева Н.В.
ПодписьФамилия И.О.
Курсовой проект защищен
с оценкой______________
Усолье-Сибирское 2010г
Министерство образования и науки РФ
Федеральное агентство по образованию
ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
ЗАДАНИЕ
На курсовой проект (курсовую работу)
По курсу __________________________________________________________
Студенту __________________________________________________________
(фамилия и инициалы)
Тема проекта_______________________________________________________
__________________________________________________________________
Исходные данные__________________________________________________
__________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________
Рекомендуемая литература___________________________________________
__________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________
Графическая часть на __________листах
Дата выдачи задания «__»________2009г.
Дата представления проекта руководителю «__»_____________200_г.
Руководитель курсового проекта «___»___________200_ г.
( курсовой работы)
Содержание
Введение
1.Расчет горения топлива……………………………………………………5
2.Тепловой расчет барабанного сушила……………………………………9
3.Производительность барабана……………………………………….…..11
4.Расчет начальных параметров сушильного агента….………………….12
5.Построение теоретическогопроцессасушки на I — d-диаграмме…..14
6.Потери теплосодержания газов в процессе сушки……………………..16
7.Действующий процесс сушки……………………………………………18
8.Тепловой баланс сушки…………………………………………………..20
9.Расход воздуха и объем отходящих газов……………………………….21
10.Аэродинамический расчет……………………………………………….23
11.Материальный баланс процесса сушки…………………………………30
Библиографический список……….……………………………..…………..31
Введение
В печах и сушилах силикатной промышленности осуществляются весьма сложные, ответственные технологические процессы, связанные с сушкой и обжигом материалов и изделий, а также с расплавлением шихтовых материалов. Поэтому вопросы технического прогресса силикатных производств неразрывно связанны с совершенствованием конструкции печей и сушил и их тепловой работы.
Выбор конструкции сушилки зависит от ее технического назначения. Для сушки сыпучих мелкокусковых порошкообразных материалов используются различные конструкции сушилок непрерывного действия – барабанные, пневматические. Подбирают их в зависимости от свойств высушиваемого материала (влажности, крупности частиц, плотности, характера связи влаги с материалом), а также требований к высушиваемому материалу, производительности, с учетом техника – экономических показателей работы выбранного аппарата. Наибольшее распространение имеют барабанные сушилки. Они отличаются надежностью в работе, легкостью управления с применением автоматики, возможностью использования разнообразных видов топлива.
Она представляет собой сварной цилиндр – барабан, на наружной поверхности которого укреплены бандажные опоры, кольца жесткости и приводной зубчатый венец. Ось барабана может быть наклонена к горизонту на 40 – 60.
Внутри барабана устанавливают насадки, конструкция которых зависит от свойств высушиваемого материала. Со стороны загрузочной камеры многозапорная винтовая насадка, с числом спиральных лопастей от шести до шестнадцати в зависимости от диаметра барабана. При сушке материала с большой адгезией к поверхности на начальном участке последнего закрепляют цепи, при помощи которых разрушают камки и очищают стенки барабана. Для этой же цели могут применять ударные приспособления, расположенные с внешней стороны барабана.
В сушилках диаметром 1000 – 1600 мм для материала с хорошей сыпучестью и средним размером частиц до 8 мм устанавливают секторную насадку. В тех же сушилках, для материалов, обладающих повышенной адгезией или сыпучих материалов со средним размером частиц более 8 мм устанавливают подъемно – лопастные устройства. В сушилках диаметром 1000 – 3500 мм для материалов склонных к налипанию, но восстанавливающих сыпучие свойства в процессе сушки сначала устанавливают подъемно – лопастные перевалочные устройства, а затем секторные насадки.
Основной материал для изготовления барабанов сушилок, загрузочных и разгрузочных камер – углеродистые стали. В технически обоснованных случаях дополнительное изготовление барабанов, загрузочных и разгрузочных камер частично или полностью из жаростойких сталей специальных марок.
1. Расчет горения топлива
Таблица1-Состав горючей массы
Продукт
Сг
Нг
Ог
Nг
Sг
Сумма
%
78
5,7
13,3
1,6
1,4
100
Содержание золы Ас =17 %
Содержание влаги в рабочем (пылевидном) топливе Wp=2%
Температура подогрева вторичного воздуха (70 % от общего количества) равнаtв=4000. Первичный воздух (30%) холодный.
Содержание золы в рабочем топливе:
(1)
%
Содержание других элементов в рабочем топливе:
%(2)
%(3)
%(4)
%(5)
%(6)
Таблица 2 - Состав рабочего топлива
Продукт
Ср
Нр
Ор
Nр
Sр
Ар
Wp
Сумма
%
63,5
4,6
10,8
1,3
1,1
16,7
2
100
Определим теплоту сгорания рабочего топлива:
кДж/кг(7)
кДж/кг
Находим теоретически необходимое количество сухого воздуха:
м3/кг(8)
м3/кг
С учетом влажности атмосферного воздуха при d=10 г/кг сух. воз. получим
м3/кг (9)
м3/кг
Определим действительное количество воздуха при 
Сухого воздуха:
м3/кг(10)
м3/кг
Атмосферного воздуха:
м3/кг(11)
м3/кг
Состав и количество продуктов горения при 
находим
м3/кг(12)
м3/кг(13)
м3/кг(14)
м3/кг(15)
м3/кг(16)
м3/кг
м3/кг
м3/кг
м3/кг
м3/кг
Общий объем продуктов горения
м3/кг(17)
м3/кг
Определим процентный состав продукта:
%(18)
%(19)
%(20)
%(21)
%(22)
Всего: 100 %
Таблица 3 - Материальный баланс процесса горения на 100 кг топлива при
Приход
кг
Расход
кг
Топливо
Воздух:
H2O
100
235,2
775
10,1
Зола (шлак)
Продукты горения:
СО2=100 . 1,18. 1,977
SO2=100 . 0,007 .2,852
H2O=100.0,67.0,804
N2=100. 6,2 .1,251
О2=100 . 0,28 . 1,429
Невязка
16,7
233
2
53
776
40
-0,4
Итого:
1120,3
Итого:
1120,3
Невязка баланса составляет:
%
Определяем действительную температуру горения угольной пыли. Находим общее теплосодержание продуктов горения, только 70 % вторичного воздуха подогрето до 4000 . По i- t диаграмме находим для t 4000 теплоту нагрева 
=535,9 кдж/м3
кДж/м3(23)
кДж/м3
Расчет топлива продуктов горения при 
кДж/м3(24)
По i- t диаграмме находим действительную температуру горения tг=15900
2. Тепловой расчет барабанного сушила
Тепловой расчет барабана для сушки песка производительностью,РМ=12 т/ч по высушенному песку. Песок высушивается от начальной относительной влажности, wн=10% до конечной wк=0,3%. Сушка производится топочными газами, разбавленными атмосферным воздухом в смесительной камере перед входом их в барабан. Сжигаемое топливо — Черемховский уголь содержащий Ар=16,7% , Wр=2%.
Размеры сушильного барабана. Количество влаги, удаляемой при сушке песка.
кг/ч(25)
где– ωн – начальная относительная влажность, %;
ωк – конечная относительная влажность, %;
РМ=12000 кг/ч производительностью по высушенному песку
Принимаем напряженность объема барабана по влаге (табл. 24) равной m0=90 кг/м3 .ч, тогда необходимый внутренний объем барабана без учета заполнения его перегородками (8—10%) будет равен:
(26)
По данному объему подбираем барабан длиной L=8 м и диаметром D=1,5 м (табл. 21). Внутренний объем этого барабана составляет Vб=30,5 м3.
Проверим объем барабанного сушила по формуле, принимая объемный коэффициент теплоотдачи 
вт/м3 • град.
Предварительно определим расход тепла на нагрев материала
кДж/ч (27)
Гдесс – 0,796 кДж/кг град
Рм=12000 кг/ч
tн=800
tк=50
см- определим по формуле
(28)
кДж/ч
Определим полезный расход, тепла на сушку:
(29)
кДж/ч
|
|
Среднюю логарифмическую разность температур находим поприложению 31: 
Рис. 1 График для определения средне
логарифмической разности температур
Находим объем барабана:
(30)
По данному объему подбираем барабан длиной L=14 м и диаметром D=2,2 м (табл. 21). Внутренний объем этого барабана составляет Vб=53,2м3.
3. Производительность барабана
Фактическую производительность барабана по высушенномупеску находим по формуле:
кг/ч(31)
в которой заменим величину n=m0Vб=
кг/ч
кг/ч
При заданной производительности Pм=12000 кг/ч напряженность барабана по влаге составит:
;mo=24,5 кг/м3
Производительность по абсолютно сухому песку будет:
кг/ч(32)
Количество остаточной влаги равно w=720 кг/ч
4. Расчет начальных параметров сушильного агента
Принимаем начальную температуру газов при входе в сушильный барабанtн=800°. Чтобы получить такую температуру, необходимо дымовые газы, образующиеся при горении топлива, разбавить атмосферным воздухом.
Составим уравнение баланса тепла, принимая количество воздуха для смешения равным х (м3/на 1 кг топлива) при температуре 20°; к. п. д. топки
= 0,9
(33)
где 
ctвоз=
кДж/нм3
1110 кДж/нм3 (приложение 9)
1185,3 кДж/нм3(приложение 9)
Тогда
х = 9,52 м3/кг
Общее количества воздуха, идущее для горения и разбавления дымовых газов:
(34)
м3/кг
Общий коэффициент расхода воздуха
(35)
Находим влагосодержание дымовых газов, разбавленных воздухом:
г/кг.сух.газ.(36)
Для этого необходимо определить при новом значении 
= 2,63 объем Vн2о который увеличивается за счет дополнительного ввода водяных паров с
атмосферным воздухом, VN2 иVо2 , зависящих от коэффициента расхода воздуха. Объем Vco2 не зависит от коэффициента избытка воздуха.
(37)
(38)
(39)
Vco2=1,18 м3/кг
м3/кг
м3/кг
м3/кг
Тогда
г/кг.сух.газ.
5. Построение теоретическогопроцессасушки на I — d-диаграмме
Нам известныдваначальныхпараметрасушильногоагента:tн=800° и dH = 13,38 г/кг сух. газ., по которым находим точкуВ — началопроцессасушки
Теоретический процесс сушки на I-d-диаграмме изображается линией ВС. Параметрами точки С являются: постоянное теплосодержание Iн=1015 кдж/кг сух. газ. и конечная температура tк газов, которую принимаем по практическим данным, tк = 110°.
|
|
По I-d-диаграмме находим для точки С влагосодержание d2=285 г/кг сух. газ.
Рис. 2 I-d – диаграмма влажного воздуха
Расход сухих газов для теоретического процесса сушки
(40)
кг сух. газ/ч
6. Потери теплосодержания газов в процессе сушки
При действительном процессе сушки будут потери тепла в окружающую среду через стенки сушильного барабана и расход тепла на нагрев сушимого материала. Общие тепловые потери будут составлять:
кДж/ч.(41)
Расходтеплананагревматериалабыл определен ранее
кДж/ч
Потери теплачерез стенки в окружающую среду находим по формуле принимая 
= 100 вт/м2 .град
кДж/ч(42)
где s1 =0,012 м;
=58,2 вт/м град(стальной корпус)
s2=0,03 м(тепловая изоляцияиз диатомита
= 750 кг/м3)
2=0,20вт/м град(приложение14)
tвоз= 150
Температуру газов внутри барабана определим по формуле
ОС(43)
где
0С(44)
тогда 
0С(45)
Поверхность барабана при L=14 м и Dср=2,2 м составляет:
м2(46)
Следовательно
кДж/ч
кДж/ч
Потери теплосодержания будут равны:
кДж/кг сух. газ.(47)
кДж/кг сух. газ.
7. Действительный процесс сушки
Действительныйпроцесс сушки на I-d-диаграмме. От точки С вниз по диаграмме (при d=const) откладываем величину Iпот = 235 кДж/кг.сух.газ. пользуясь шкалой теплосодержаний на I-d -диаграмме, получим точку D.
Соединим точку Dс точкой В — начала процесса сушки и получим линию, которая показывает, с каким средним изменением теплосодержания, влагосодержания и температур сушильного агента пойдет действительный процесс сушки (луч действительного процесса сушки).
Конечные параметры действительного процесса сушки нами установлены ранее принятой tк=1100. Линия пересечения луча действительного процесса сушки с линией tк =1100 даст точку Е — конца процесса сушки, для которой dк=215 г/кг.сух.газ.
|
|
Рис.3 I-d – диаграмма влажного воздуха
Действительный расход газов на сушку будет равен:
кг сух. газ.(48)
кг сух. газ.
Находим расход тепла на сушку:
кДж/ч(49)
где 
=898 кДж/кг или по I-d–диаграмме для точки В", как для воздуха при 
= 800°;
кДж/ч
Расход тепла в топке
кДж/ч(50)
кДж/ч
Расход угля
кг/ч(51)
кг/ч
При установке двух форсунок на топку производительность каждой форсунки следует брать в пределах до 100 кг/ч.
Удельный расход тепла на сушку, отнесенный к 1 кг испаренной влаги, будет равен:
кДж/кг.испар.вл(52)
8. Тепловой баланс сушильного барабана
Таблица 4
Наименование статей
Количество тепла
кДж/ч
кДж/кг вл
%
Приход тепла
1. Тепло, вносимое топливом в топку
2. Тепло,вносимоеатмосферным воздухом
5649752
99435
4369
77
98
2
Всего:
5749187
4446
100
Расход тепла
1. Нагрев материала qM
2. Потери в окружающуюсреду 
3. Испарение и нагрев влаги материала
4. Тепло отходящих газов, за исключе-нием тепла, уносимого испаряющееся влагой 
5. Потери тепла в топке
6. Невязка баланса
720000
412841
3478000
570000
551000
+17346
557
320
2689
440
427
+13
12,7
7
60
10
10
+0,3
Всего:
5749187
4446
100
9. Расход воздуха и объем отходящих газов
Количество воздуха, необходимое для горения:
м3/ч(53)
м3/ч
Количество воздуха, необходимое для разбавления дымовых газов в камере смешения:
м3/ч(54)
м3/ч
Определим объем отходящих газов при выходе из сушильного барабана:
м3/ч(55)
Количество газов, выходящих из сушильного барабана, равно:
кг/ч(56)
кг/ч
Плотность отходящих газов при tух=110° определим по формуле
кг/м3(57)
Парциальное давление водяного пара в отходящих газах определим по I-d –диаграмме. При конечных параметрах tк=1100 иdк=215 г/кг сух. газ. п=29000 н/м2.
кг/м3
Действительный объем влажных газов, уходящих из сушильного барабана при tк=1100 иdк=215 г/кг сух. газ.
м3/ч(58)
м3/ч
Скорость газов при выходе из барабана
м/сек(59)
м/сек
10.
Аэродинамический расчет
Подбор горелочного устройства. Для сжигания угля в топке сушильного барабана принимаем форсунку низкого давления системы.
1.№ форсунки6
2.ТипоразмерОЭН-350
3.Расход по топливу350 кг/ч
4.Диаметр входного воздушного патрубка250 мм
5.Объемный расход воздуха, пропускаемого
через форсунку2600 м3/ч
6.Объемный расход воздуха, необходимого
для сжигания топлива4325
Первичный воздух (около60 - 70 %) подводится к патрубку кожуха форсунки, вторичный поступает в топку через фронтовой регистр за счет разрежения в топке и эжектирующего действия форсунки. Амбразурафор- сунки. выполненная в виде конуса во фронтовойстене топки, служит для улучшения зажигания и повышения устойчивости процесса горения.Предпочтительно весьвоздух, необходимый для горения, подавать как первичный со скоростью 50—80 м/с. Подогрев его возможен до 300 °С. Коэффициент избытка воздуха 1,2. Воздух поступаетот вентилятора с давлением 25—100 Па.
Подбор вентилятора и дымососа
Определяем объемный расход воздуха, необходимого для горения угля:
м3/ч(60)
м3/ч
Подача воздуха вентилятором при температуре воздуха t0=20°С (летние условия работы)
м3/ч(61)
м3/ч
Вентилятор подбирают в зависимости от требуемых подачии создаваемого давления, необходимого для преодоления сопротивлений воздушного тракта с целью нормальной работы форсунки.
Принимаем полное давление, развиваемое вентилятором при плотности воздуха 
=1,2 кг/м3; 
=2500 Па. По номограммевыбираемцентробежный
вентилятор высокого давления Ц8-18 № 8, имеющего следующие характеристики:к. п. д.
в=0,58иугловаяскорость
=125рад/с
Приняв к.п.д. привода для вентилятора, соединенного с двигателем при помощи эластичной муфты 
=0,98
Определяем мощность на валу электродвигателя
кВт.(62)
кВт.
Установочная мощностьэлектродвигателя сучетом запаса равна:
кВт.(63)
где К-коэффициент запаса мощности электродвигателя на пусковой момент, который принимают в зависимости от мощности на валу 
кВт. при =2,28 кВт; 
=1,1
кВт.
Электродвигатели выбирают преимущественно короткозамкнутые, асинхронные.
С целью понижения температуры дымовыхгазов, а также интенсивного перемешивания их с воздухом и предохранения загрузочной течки от быстрого перегорания воздух подают специальным вентилятором в подсводовое пространство смесительной камеры.
Определяем объемный расход холодного воздуха, необходимого для разбавления дымовых газов в камере смешивания.
м3/ч(64)
м3/ч
С учетом температурной поправки:
м3/ч(64)
м3/ч
Для подачи воздуха на смешивание достаточно установки вентилятора низкого давления до 
=1000 Па
По номограмме графической характеристики центробежных вентиляторовподбираем вентилятор № 4: к.п.д. в=0,64; =142 рад/с.
Вентилятор соединяют с электродвигателем с помощью муфты, что требует соответствия частоты вращения его и двигателя. К.п.д. приводап =0,98. Мощность на валу электродвигателя равна:
кВт(65)
Установочная мощность двигателя составит
кВт (66)
где К-коэффициент запаса мощности на пусковоймомент,равный 1,15
Принимаем к установке электродвигатель серии мощностью 3 кВт, w= 148,6 рад/с.
Определяем действительный объемный расход влажных отходящих газов при выходе из сушильного барабана по формуле
(67)
где Gсм-расход газов по массе, выходящих из сушильного барабана
кг/ч(68)
кг/ч
При 
=1100C плотность уходящих дымовых газов составит:
(69)
По I-d-диаграмме при 
=1000Cи dк=290 на 1 кг сухих газов парциальное давление водяного пара в отходящих газах составитводяного пара
Рп=29000 Па
Тогда
кг/м3
Следовательно
м3/с
Сопротивлениебарабаннойсушилки 
сущ принимают 100—200 Па при скорости газа
газ=1,7….2 м/си коэффициенте заполнения 
=15…20%.Наибольшее сопротивление движению газового потока оказывает батарейный циклон для очистки от пыли отходящихгазов. Подбираем батарейный циклон с элементами диаметром D=150 мм, коэффициентгидравлическогосопротивления элемента 
=90. Исходя из технико-экономических соображений, а также из требований надежности работы батарейных циклонов принимают гидравлическое сопротивление батарейного циклона из соотношения(отношение перепада давления в циклоне к плотности газа)
=550...750. Принимаем =600.
Пропускную способность через одни элемент циклона по запыленному газу определяем по формуле
(70)
Требуемое количество элементов циклона составит
(71)
Гидравлическое сопротивление циклона
Па(72)
Начальная запыленность газа, поступающего в батарейный циклон, допускается до100 г/м3.К.п.д. батарейногоциклоназависит
от фракционного состава пыли среднем колеблется от 78 до 95%. Скорость газов на ходе из барабана
(73)
м/с
Скорость газов в цилиндрической части циклона элемента определяем по формуле:
(74)
м/с
Общее аэродинамическое сопротивление, которое должен преодолеть дымосос, складывается из следующих сопротивлений:
Газоходов от топки до входа в сушильный барабан100 Па
Барабанной сушилки200
Выходной газовой камеры от конца барабана
до выходного патрубка циклона50
Батарейногоциклона504
Полное сопротивление сушильной установки составит с.у.=854 Па
Обычно газы отсасываютсявентиляторомсреднего давления, подачу которого рассчитывают из условий обеспечения скорости газов по массев сечениибарабана2-3 кг/(с-м2) с учетом подсосовпогазовому тракту размере 50-70 %
Подача дымососа с учетом подсосов воздуха в размере 50% составит
м3/ч(75)
При подборе дымососа следует учитывать запас давления примерно до 40% к общей сумме аэродинамических сопротивлении. Соответственно
Па(76)
В качестве дымососа можно использовать обычный центробежный вентилятор среднегодавления. Так как характеристики для подбора
вентиляторов составлены длянормальных условий при То =273+ 20=293° К, то
Па(77)
По этим данным (Vдым=30000 м3/ч и 
Р0=1520 Па) подбираем центробежный вентилятор к.п.д. в=0,63; = 87 рад/с.
Мощность электродвигателя вентилятора:
кВт(78)
где п- к.п.д. передачи при помощи эластичной муфты, равный 0,98. Установочная мощность двигателя при коэффициенте запаса мощности К=1,1 равна:
кВт(78)
Принимаем к установке двигатель с мощностью N=11 кВт.
Вращающиеся барабанные сушилки обычно работают под небольшим отрицательным давлением (50-250 Па), чтобы предотвратить выход в цех запыленных вредных топочных газов. Слишком большой подсос воздуха снизит температуру сушки, поэтому стремятся за счет уплотнений (лабиринтных радиальных и торцовых) снизить подсос воздуха до минимального предела.
11.Материальный баланс процесса сушки
Таблица 5 – материальный баланс процесса сушки
Наименование статей
Кг/ч
%
Приход
Вл. Материал =12000+1293
Воздух, необходимый для горения
Воздух, необходимый дляразбавления дым. Газов
Невязка
13293
1743
2081
8,33
77,63
10,17
12,15
0,04
Всего:
17 125,33
100
Расход
Производительность по высушенному материалу
Количествовлаги удаленного при сушке песка
Продукты горения
Воздух, необходимый для горения
Воздух, необходимый дляразбавления дым. Газов
12000
1293
1,18
6,21
0,27
0,67
1743
2081
70,08
7,55
0,007
0,04
0,001
0,004
10,19
12,16
Всего:
17 125,33
100
 |
Библиографический список
1.Белопольский М.С. Сушка керамических суспензий в распылительных сушилках / М.С. Белопольский - М.: Изд-во лит-ры по строительству, 1972.-126 с.
2.Левченко П.В. Расчеты печей и сушилок силикатной промышленности: учеб. пособие для вузов /П.В. Левченко. - М.: Высш. школа, 1968. - 367 с.
3.Мазуров Д.Я. Теплотехническое оборудование заводов вяжущих материалов: учебник для техникумов / Д.Я. Мазуров. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1982. - 288 с.
4.Никифорова Н.М Основы проектирования тепловых установок при производстве строительных материалов: учебник для техникумов / Н.М. Никифорова. - М.: Высш. школа, 1974. - 144 с.
5.Мамыкин П.С. Печи и сушила огнеупорных заводов: учебник для техникумов / П.С. Мамыкин, П.В. Левченко, К.К. Стрелов. - Свердловск: ГНТИ, 1963. -472 с.
6.Роговой М.И. Расчеты и задачи по теплотехническому оборудованию предприятий промышленности строительных материалов: учеб. пособие для техникумов / М.И. Роговой, М.Н. Кондакова, М.Н. Сагановский. - М.: Высш. школа, 1975.-320 с.
7.Роговой М.И. Теплотехническое оборудование керамических заводов: учебник для техникумов /М.И. Роговой. - М.: Стройиздат, 1983. - 367 с.
8.Справочник по производству строительной керамики / под ред. М.О. Юшкевича. - М.: Стройиздат. - Т. 1, 1961. - 464 с.
9.Справочник по производству строительной керамики / под ред. Д.Н. Полу-бояринова, В.Л. Балкевича. - М: Стройиздат. - Т.2, 1961. - 640 с.
10. Перегудов В.В. Тепловые процессы и установки в технологии строительных изделий и деталей: учебник для вузов / В.В. Перегудов, М.И. Роговой. - М.: Стройиздат, 1983.-416 с.
11. Баренбойм А.М. Тепловые расчеты сушилок и печей силикатной промышленности: учеб. пособие для вузов / A.M. Баренбойм, Т.М, Галиева, Д. Б. Гинзбург [и др]; под ред. Д.Б. Гишбурга, В.Н. Зимина. - М.: Изд-во лит-ры по строительству, 1964. - 496 с.
12. СТО ИрГТУ 05-2006. Оформление курсовых и дипломных проектов. -Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2006.