Электротехнические материалы, применяемые в силовых трансформаторах


	Загрузить архив:
	Файл: ref-7919.zip (55kb [zip], Скачиваний: 93) скачать

План.

стр.

1. Введение ·············································································· 2

2. Пример расчета силового трансформатора ·················· 3

3. Виды электротехнических материалов:

3.1 Проводники и изоляторы ·············································· 9

а) сердечники ································································· 11

б) обмоточные провода ··············································· 21

в) трансформаторные масла ·······································31

г) трансформаторная бумага ······································· 41

4. Заключение (история трансформатора) ······················· 44

5. Литература ·········································································· 51

Введение.

Электричество плотно вошло в нашу жизнь и мы просто не представляем себя без него. Но задумывались ли мы когда-нибудь о том, какое количество полезных ископаемых тратится на то, чтобы донести его до нас и подать именно в той форме, в которой мы привыкли его наблюдать (220 В, 50 Гц).

Для того, чтобы это произошло, “электричество” должно пройти через множество силовых трансформаторов, о которых и пойдет речь в моем реферате.

Пример расчета силового трансформатора.

Назначение

Силовой трансформатор предназначен для преобразования одного переменного напряжения, например напряжения сети, в другое переменное напряжение той же частоты.

Переменный ток получают непосредственно с вторичных обмоток силового трансформатора. Постоянный ток получают от выполненного по одной из схем выпрямителя, на который подается переменное напряжение с вторичной обмотки силового трансформатора.

Кроме того, силовой трансформатор отделяет цепи устройства от сети переменного тока, что позволяет заземлять его шасси непосредственно. В случае использования бестрансформаторного выпрямителя или применения силового автотрансформатора, у которого вторичная обмотка является частью первичной или наоборот, шасси аппарата оказывается соединенным с одним из проводов сети, поэтому такие способы питания стараются не применять, хотя они позволяют снизить вес и стоимость аппаратуры.

Устройство трансформатора

Трансформатор состоит из сердечника, набранного из пластин трансформаторной стали толщиной 0,35 - 0,5 мм встык без зазора, и каркаса с обмотками.

Сердечники бывают броневые из Ш-образных пластин (обмотки располагаются на среднем стержне - керне) и стержневые из П-образных пластин (обмотки располагаются или на одном, или на двух стержнях поровну). В последнее время стали применяться сердечники, изготовленные из плоской ленты - ленточные или витые сердечники.

Обозначение сердечника состоит из буквы Ш или П, показывающей форму пластин, и двух чисел, обозначающих ширину керна а и толщину набора с в мм, например, Ш20Х40. Если ширина крайних стержней пластины больше половины ширины среднего стержня, в начале обозначения ставят букву У. Если сердечник витой, после буквы П или Ш стоит буква Л - ленточный. Неразрезные витые сердечники, имеющие форму кольца, обозначают буквами ОЛ и тремя числами, показывающими наружный диаметр, внутренний диаметр и высоту кольца.

Отдельные пластины или слои ленты сердечников для уменьшения потерь на вихревые токи изолируются друг от друга слоем окалины, лака, клея или тонкой бумаги. В трансформаторах малой мощности это делать не обязательно.

Расчет трансформатора

Размеры сердечника силового трансформатора определяются в зависимости от габаритной (кажущейся) мощности трансформатора. Обмотки рассчитываются на соответствующие напряжения и токи, вычисленные при расчете выпрямителя.

Принятые обозначения

a – ширина стержня, на котором расположены обмотки, см.

b – ширина окна пластины, см.

c – толщина набора пластин, см.

h – высота окна, см.

Q_c – площадь поперечного сечения сердечника, (а · с)см²

Q_o – площадь окна (b · h), см²

P_г – габаритная мощность трансформатора

U_i – напряжение или ЭДС обмотки (i = 1, 2, 3, …), В

I_i – ток обмотки, мА

W_i – число витков обмотки

D_i – диаметр провода обмотки, мм

σ – плотность тока в обмотках А/мм²

η – коэффициент полезного действия трансформатора

Габаритная мощность трансформатора P_г является суммой мощностей P_гi, вычисленных для каждой вторичной обмотки.

Мощность P_гi для одной о6мотки определяется по формуле

если вся обмотка работает в течение каждой половины периода (например, обмотка, питающая выпрямитель, собранный по мостовой схеме или двухполупериодной схеме удвоения напряжения, а также обмотка накала ламп переменным током), или по формуле:

если обмотка или часть ее работает в течение лишь одной половины каждого периода (например, обмотка, от которой питается выпрямитель, собранный по однополупериодной схеме или двухполупериодной схеме со средней точкой).

По суммарной габаритной мощности выбирают сердечник, для которого выполняется соотношение

Отношение размеров c/a должно находиться в пределах 1 - 2.

Значения КПД трансформатора и плотности тока
в обмотках в зависимости от мощности

Мощность трансформатора	КПД	Плотность тока
10 - 20	60	4
20 - 40	65	3.5
40 - 75	70	3
75 - 100	75	2.5

Если обмотки выполняются проводом в бумажной или шелковой изоляции, полученное значение Q_cQ_o необходимо увеличить на 30%.

После выбора сердечника приступают к расчету обмоток трансформатора.

Количество витков первичной обмотки определяют по формуле

вторичных обмоток по формуле:

Диаметр провода определяется по заданной плотности тока, значения которой зависят от мощности трансформатора, по формуле

В заключение проверяют, уложатся ли все обмотки в окна выбранного сердечника. Площадь, занимаемая каждой обмоткой с прокладками в окне сердечника, приближенно определяется по формуле

где β коэффициент заполнения окна сердечника медью провода, равный 0.3 - 0.35 для проводов ПЭЛ, ПЭТ и ПЭВ, 0.18 - 0.25 для проводов ПВО, ПЭБО и ПЭШО.

Конструктивное исполнение

Чтобы обеспечить возможность включения трансформатора в сеть с напряжением как 127 в, так и 220 в, первичная обмотка выполняется на 220 в с отводом на 127 в, при этом переключение на нужное напряжение можно осуществлять или переключателем, или предохранителем, переставляемым из одной пары зажимов в другую. При другом способе переключения первичная обмотка выполняется в виде двух отдельных обмоток, имеющих секции на 110 и 17 в. При напряжении сети 127 в обе обмотки включаются параллельно, при 220 в секции на 110 в включаются последовательно, при 110 в - параллельно. Переключение производят при помощи ламповой панельки и фишки, изготовленной из цоколя лампы.

Обычно первой наматывается на каркас первичная обмотка. Затем вторичные в порядке уменьшения диаметра провода. Иногда с целью уменьшения помех, проникающих из сети, между первичной (сетевой) и вторичными обмотками укладывают экран, представляющий собой незамкнутый виток фольги или один слой тонкого провода. Вывод экрана соединяют с шасси, второй вывод обмотки-экрана не используется.

Готовую катушку с обмотками силового трансформатора полезно пропитать расплавленным парафином, воском, стеарином. Для уменьшения создаваемых силовым трансформатором наводок на цепи устройства катушку трансформатора поверх сердечника закрывают широкой полосой листовой меди. образующей короткозамкнутый виток вокруг трансформатора (не вокруг обмотки).

Проводники и изоляторы

В металлах электрический ток представляет собой упорядоченное движение свободных электронов. Материалы, в которых много свободных электронов, легко пропускают их направленный поток и называются проводниками. Материалы, в которых мало или совсем нет свободных электронов, называются изоляторами. Примерами хороших проводников являются такие металлы, как медь, алюминий, золото и серебро. Различные пластмассы и керамические материалы представляют собой хорошие изоляторы.

Свойства металлических проводников

Металл	Удельное сопротивление Ом · м	Температурный коэффициент сопротивления (при 20^oC)	Теплопроводность (при 20^oC)	Температура плавления ^oC
Алюминий	2,7·10^-8	4·10^-3	0,48	660
Латунь	7,2·10^-8	2·10^-3	0,26	920
Константан	4,9·10^-7	1·10^-5	0,054	1210
Медь	1,6·10^-8	4,3·10^-3	0,918	1083
Золото	2,3·10^-8	3,4·10^-3	0,705	1063
Железо	9,1·10^-8	6·10^-3	0,18	1535
Свинец	2·10^-7	4,2·10^-3	0,083	327
Нихром	1·10^-6	1,7·10^-4	0,035	1350
Никель	1·10^-7	4,7·10^-3	0,142	1452
Серебро	1,5·10^-8	4·10^-3	1,006	960,5
Олово	1,3·10^-7	4,2·10^-3	0,155	231,9
Вольфрам	5,4·10^-8	4,5·10^-3	0,476	3370

Свойства изоляторов

Изолятор	Удельное сопротивление Ом · м	Диэлектрическая постоянная (100 Гц - 100 МГц)	Напряжение пробоя кВ/мм	Максимальная рабочая температура ^oC
Бакелит	10¹⁰	4,4-5,4	11,8	100
Стекло	10¹²	4,8	13,2	600
Полиэстер (пленка)	10¹³	2,8-3,7	27,6	105
Полиэтилен	10¹⁴	2,2	23	60
Полипропилен	10¹⁴	2	23,6	100
Тефлон (фторопласт)	>2·10¹⁶	2,1	110	200

Сердечники.

Сердечники силовых трансформаторов изготавливаются из электротехнической стали.

Электротехническая нелегированная сталь с нормированными свойствами в постоянных полях используется для изготовления магнитопроводов всех видов и самых сложных форм: детали реле, сердечники, полюсные наконечники электромагнитов, элементы магнитоэлектрических, индукционных и электромагнитных приборов, экраны, телефонные мембраны, магнитопроводы двигателей переменного и постоянного тока малой и средней мощности и так далее.

Химический состав электротехнической нелегированной стали различных марок приведен в табл. 2. Магнитные свойства электротехнической нелегированной стали после отжига без доступа воздуха при температуре не выше 950 градусов Цельсия и далее после медленного охлаждения на воздухе (не более 10 часов) до 600 градусов Цельсия должны соответствовать нормам, приведенным в табл.3.

Электротехнические кремнистые стали - наиболее широко распространенный магнитомягкий материал, сочетающий высокие магнитные свойства с низкой стоимостью и удовлетворительной технологичностью. Эти стали широко применяются для изготовления двигателей и генераторов всех типов, дросселей и трансформаторов, электромеханизмов и приборов, работающих как на постоянном, так и на переменном токе различной частоты. Разнообразные технические требования, предъявляемые к электротехническим сталям, удовлетворяются путем изменения их химического состава, толщины листов или ленты и применения специальных технологических процессов изготовления и термической обработки.

Свойства электротехнической магнитной горячекатаной стали марок 1571 и 1572 с содержанием кремния около 4% должны соответствовать нормам, приведенным в табл. 4. В этой таблице представлены также свойства холоднокатаной тонколистовой стали марок 3471 и 3472 с содержанием кремния около 3%. Свойства электротехнической магнитной горячекатаной тонколистовой стали марок 1561 и 1562 с содержанием кремния до 4% должны соответствовать нормам, приведенным в табл. 5. Нормированные магнитные свойства сталей при частоте перемагничивания 50 Гц представлены в табл. 6. и табл. 7.

Для сталей всех типов нормируется коэффициент старения (процент увеличения удельных потерь в образце после старения по сравнению с исходными удельными потерями). Коэффициент старения должен быть не более 3 - 8% после нагрева в течение 120 часов при 120 - 150 °C в зависимости от типа стали. Магнитные свойства сталей с нормированием свойств при частоте перемагничивания 400 Гц представлены в табл. 8. Магнитные свойства сталей с нормированием свойств при частоте перемагничивания 3000 Гц приведены в табл. 9.

Представленные в табл. 6., табл. 7. и табл. 8. магнитные параметры измеряются либо вдоль направления прокатки (для анизотропных сталей), либо вдоль и поперек направления прокатки (для изотропных и горячекатаных сталей).

Магнитные свойства электротехнической стали на переменном токе зависят при одинаковой структуре и текстуре от толщины стального листа и частоты перемагничивания. Наилучшие магнитные свойства при частоте 50 Гц имеет стальной лист толщиной 0.25 - 0.30 мм. Выбор толщины листа определяется оптимальным соотношением требуемых магнитных свойств материала, коэффициента заполнения и трудоемкости изготовления магнитопровода. По мере автоматизации процессов изготовления магнитопроводов, улучшения плоскости листа и уменьшения толщины электроизоляции оптимальная толщина стали снижается и следует применять сталь толщиной 0.30 мм и 0.27 мм.

При частоте 400 Гц наилучшие магнитные свойства имеет стальной лист толщиной 0.12 мм, с учетом коэффициента заполнения оптимальная толщина для этой частоты - 0.15 мм; увеличение частоты до 3000 Гц уменьшает оптимальную толщину стального листа до 0.05 мм.

Существенное влияние на свойства электротехнических сталей оказывают примеси ( кремний, углерод, сера и фосфор).

Таблица 2

ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОЙ НЕЛЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ

_____________________________________________________________________________

Материал УглеродМарганецКремний СераФосфорМедь ГОСТ или ТУ

_____________________________________________________________________________

Сталь:

электро-

техническая

нелегированная

тонколистовая 0.040 0.300 0.300 - - - ГОСТ 3836-83

сортовая 0.035 0.300 0.300 0.030 0.0200.300ГОСТ 11036-75

_____________________________________________________________________________

Таблица 3

МАГНИТНЫЕ СВОЙСТВА ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОЙ НЕЛЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ

_____________________________________________________________________________

Коэрцитивная сила, Относительная Магнитная индукция,Тл,

Марка А/м, максимальная магнитнаяне менее при напряженности

не более проницаемость, магнитного поля,

не менее А/м, равной

500 1000 2500

_____________________________________________________________________________

Сортовая сталь (ГОСТ 11036 - 75)

10895 95 - 1.32 1.45 1.54

20895 95 - 1.36 1.45 1.54

11895 95 - 1.32 1.45 1.54

21895 95 - 1.32 1.45 1.54

10880 80 - 1.36 1.47 1.57

20880 80 - 1.36 1.47 1.57

11880 80 - 1.36 1.47 1.57

21880 80 - 1.36 1.47 1.57

10864 64 - 1.40 1.50 1.60

20864 64 - 1.40 1.50 1.60

11864 64 - 1.40 1.50 1.60

21864 64 - 1.40 1.50 1.60

Тонколистовая сталь (ГОСТ 3836 - 83)

10895 95 3000 - - -

20895 95 3000 - - -

11895 95 3000 - - -

21895 95 3000 - - -

10880 80 4000 - - -

20880 80 4000 - - -

11880 80 4000 - - -

21880 80 4000 - - -

10864 64 4500 1.38 1.50 1.62

20864 64 4500 1.38 1.50 1.62

11864 64 4500 1.38 1.50 1.62

21864 64 4500 1.38 1.50 1.62

10848 48 4800 - - -

20848 48 4800 - - -

11848 48 4800 - - -

21848 48 4800 - - -

10832 32 5000 - - -

20832 32 5000 - - -

11832 32 5000 - - -

21832 32 5000 - - -

_____________________________________________________________________________

Таблица 4

МАГНИТНАЯ ИНДУКЦИЯ СТАЛИ В СРЕДНИХ ПОЛЯХ

____________________________________________________________________________

Толщина Магнитная индукция, Тл, не менее, при напряженности

Марка листа, магнитного поля, А/м, равной

мм 5 10 20 50 70 100 200 500

____________________________________________________________________________

1571 0.35 - 0.035 0.14 0.48 0.61 0.77 0.92 1.21

0.20 - 0.030 0.10 0.38 0.58 0.66 0.90 1.18

1572 0.35 - 0.045 0.17 0.57 0.71 0.87 1.02 1.25

0.20 - 0.040 0.14 0.48 0.62 0.74 0.92 1.20

3471 0.50 0.14 - - - - - - -

0.35 0.17 - - - - 1.61 - -

3472 0.50 0.16 - - - - 1.61 - -

0.35 0.19 - - - - 1.61 - -

____________________________________________________________________________

Таблица 5

МАГНИТНАЯ ИНДУКЦИЯ СТАЛИ В СЛАБЫХ ПОЛЯХ

____________________________________________________________________________

Толщина Магнитная индукция, мкТл,не менее, при напряженности

Марка листа, магнитного поля, А/м, равной

мм 0,2 0,4 0,8

____________________________________________________________________________

1561 0.35 100 220 650

0.20 100 220 650

1562 0.35 120 280 760

0.20 120 300 750

____________________________________________________________________________

Таблица 6

УДЕЛЬНЫЕ ПОТЕРИ СТАЛИ В СИЛЬНЫХ ПОЛЯХ ПРИ ЧАСТОТЕ 50 Гц

___________________________________________________________________________

Толщина Удельные потери,Вт/к, не более,

Марка листа или при индукции, Тл,равной

ленты, мм 1.01.51.7

___________________________________________________________________________

Горячекатаная сталь

(ГОСТ 21427.3-75)

1211 1.00 5.80 13.4-

0.50 3.307.7-

1311 0.50 2.506.1-

1411 0.50 2.00 4.4 -

0.35 1.603.6-

1511 0.50 1.553.5-

0.35 1.353.0-

Холоднокатаная

изотропная сталь

(ГОСТ 21427.2-83)

2011 0.65 3.809.0-

0.50 3.508.0-

2111 0.65 4.30 10.0-

0.50 3.508.0-

2211 0.65 3.007.0-

0.50 2.605.8-

2311 0.65 2.505.8-

0.50 1.904.4-

2411 0.50 1.603.6-

0.35 1.30 3.0-

Холоднокатаная

анизотропная

(ГОСТ 21427.1-83)

3311 0.80 4.00 - -

3411 0.50- 2.45 -

0.35 - 1.75 -

3404 0.35- -1.60

0.30- -1.50

___________________________________________________________________________

Таблица 7

МАГНИТНАЯ ИНДУКЦИЯ СТАЛИ В СИЛЬНЫХ ПОЛЯХ ПРИ ЧАСТОТЕ 50 Гц

_____________________________________________________________________________

Толщина Магнитная индукция, Тл, не менее, при

Марка листа или напряженности магнитного поля, А/м, равной

ленты, мм 100 1000 2500 5000 1000030000

_____________________________________________________________________________

Горячекатаная сталь

(ГОСТ 21427.3-75)

1211 1.00 - - 1,53 1.63 1.76 2.00

1311 0.50 - - 1.48 1.59 1.73 1.95

1411 0.50 - - 1.46 1.57 1.71 1.92

0.35 - - 1.46 1.57 1.71 1.92

1511 0.50 - 1.30 1.46 1.57 1.70 1.90

Холоднокатаная

изотропная сталь

(ГОСТ 21427.2-83)

2011 0.65 - - 1.60 1.70 1.80 2.02

0.50 - - 1.45 1.70 1.80 2.02

2111 0.65 - - 1.45 1.58 1.66 2.00

0.50 - - 1.46 1.58 1.68 2.00

2211 0.65 - 1.40 1.56 1.65 1.73 1.96

0.50 - 1.40 1.56 1.65 1.76 2.00

2311 0.65 - 1.36 1.52 1.62 1.72 1.96

0.50 - 1.38 1.54 1.64 1.74 1.96

2411 0.50 - 1.40 1.49 1.66 1.73 1.96

0.35 - 1.30 1.49 1.60 1.70 1.95

Холоднокатаная

анизотропная

(ГОСТ 21427.1-83)

3311 0.80 - - 1.75 1.60 1.70 1.95

3411 0.50 - - 1.75 1.60 1.70 1.95

0.35 - - 1.75 1.60 1.70 1.95

0.20 - 1.45 1.70 1.60 1.70 1.95

_____________________________________________________________________________

Таблица 8

УДЕЛЬНЫЕ ПОТЕРИ ПРИ ЧАСТОТЕ 400 Гц И МАГНИТНАЯ ИНДУКЦИЯ СТАЛИ В СИЛЬНЫХ ПОЛЯХ

_____________________________________________________________________________

Толщина Удельные потери,Коэрцитив- Магнитная индукция, Тл,

листа Вт/кг, не более ная не менее, при напряженности

Марка или ленты, при индукции, Тл, сила, магнитного поля, А/м,

мм равной А/м, равной

0.75 1.0 1.5 не более 40 200 500 2500

_____________________________________________________________________________

1521 0.35 10.7519.50 - - - - 1.21 1.44

0.22 8.00 14.00 - - - - 1.20 1.42

0.20 7.20 12.50 - - - - 1.20 1.42

0.10 6.00 10.50 - - - - 1.19 1.40

2421 0.28 10.7019.50 - - - - - 1.47

0.18 7.20 12.50 - - - - - 1.44

0.10 6.00 10.50 - - - - - 1.44

3СЮ 0.20 6.6011.50 - - - - - 1.44

0.10 5.80 10.00 - - - - - 1.44

5421 0.15 - 10.00 23.0 34 - - - 1.65

0.08 - 10.0022.0 36 - - - 1.65

0.20 - - - 28 0.50 0.85 1.10 1.70

0.15 - - 23.0 26 0.50 0.80 1.10 1.70

3421 0.08 - 10.00 22.0 36 0.40 0.75 1.10 1.70

0.05 - 10.0021.0 36 0.40 0.75 1.10 1.70

3422 0.15 - 9.00 20.0 32 0.60 1.25 - 1.55

0.08 - 9.0020.0 32 0.50 1.25 - 1.55

0.05 - 8.5019.0 36 0.50 1.25 - 1.55

3423 0.15 - 8.00 19.0 26 0.80 1.40 - 1.65

0.08 - 7.5019.0 26 0.80 1.40 - 1.65

0.05 - - 17.0 28 0.80 1.40 - 1.65

3424 0.15 - 7.50 18.0 - 1.10 1.50 - 1.75

0.08 - 7.5018.0 - 1.10 1.50 - 1.75

_____________________________________________________________________________

Таблица 9

УДЕЛЬНЫЕ ПОТЕРИ В СТАЛИ ПРИ ЧАСТОТЕ 3000 Гц

___________________________________________________________________________

Марка Толщина Удельные потери, Вт/кг, Магнитная индукция, Тл,

стали ленты, не более, не менее,

мм при индукции 0.5 Тл при напряженности 2500 А/м

___________________________________________________________________________

0.03 30 1.8

3441 0.02 35 1.7

0.01 40 1.6

___________________________________________________________________________

ВЛИЯНИЕ КРЕМНИЯ НА МАГНИТНЫЕ СВОЙСТВА ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОЙ СТАЛИ

Растворимость кремния в железе в твердом состоянии при температуре 800 °C достигает 15%. Для сплавов с малым количеством примесей, содержащих более 2.5% кремния (3411, 3415, 3416, 2411, 1513), в области твердых растворов g-фаза отсутствует. В сплавах с содержанием кремния менее 2.5% имеет место g-область, которая при увеличении содержании углерода расширяется. К этим сплавам относятся такие электротехнические стали как 2011, 1211, 1212.

Растворение кремния в a-решетке железа вызывает уменьшение обменного взаимодействия, следовательно, температура Кюри и намагниченность насыщения уменьшаются. При увеличении концентрации кремния индукция насыщения монотонно и почти пропорционально убывает.

ВЛИЯНИЕ УГЛЕРОДА НА МАГНИТНЫЕ СВОЙСТВА ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОЙ СТАЛИ

Наиболее вредное влияние на магнитные свойства электротехнической стали оказывает углерод, причем потери на гистерезис, в основном, возрастают до предела растворимости углерода в альфа-решетке железа, который составляет 0,006%. Примесь углерода затрудняет образование текстуры рекристаллизации этих материалов. Магнитные свойства электротехнической стали зависят не только от количества примеси углерода, но и от вида, в котором углерод содержится в сплаве. Коэрцитивная сила при изменении вида углерода как структурной составляющей может измениться в два раза. Когда углерод переходит из цементита в графит, магнитные свойства электротехнической стали улучшаются.

ВЛИЯНИЕ СЕРЫ И ФОСФОРА НА МАГНИТНЫЕ СВОЙСТВА ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОЙ СТАЛИ

Значительное увеличение потерь энергии при перемагничивании обусловлено примесью серы. Влияние примеси серы на потери связано с размером зерна, зависящим от содержания серы. Примесь фосфора увеличивает электросопротивление, что способствует уменьшению потерь при перемагничивании.

Обмоточные провода

Провода обмоточные с эмалевой изоляцией обозначаются буквенно-цифровым кодом, в котором указываются: вид изоляции, форма сечения провода, тип изоляции и через дефис - конструктивное исполнение, температурный индекс, материал проволоки. В условное обозначение провода входят марка провода с добавлением (через интервал) номинального диаметра круглой проволоки или размеры сторон прямоугольной проволоки (для прямоугольного провода) и обозначение стандарта или ТУ на провода конкретных марок.

Провода обмоточные с эмалевой изоляцией (ПЭ) классифицированы по различным признакам:

· эмалевой изоляции: поливинилацетатная; винифлекс (В); метальвин (М); полиуретановая (У); полиэфирная (Э); полиимидная (И); полиамидная (АИ); полиэфириримидная (ЭИ); полиэфирцианураатимидная фреоностойкая (Ф).

· форме сечения: круглые; прямоугольные (П).

· толщине изоляции: типа 1; типа 2.

· конструктивному исполнению изоляции: однослойная; двухслойная (Д); трехслойная (Т); четырехслойная (Ч); с термопластичным покрытием, склеивающимся под воздействием температуры (К).

· температурному индексу (нагревостойкости), °С: 105, 120, 130, 155, 180, 200, 220 и выше.

· материалу проволоки: медная; медная безжелезистая (БЖ); медная никелированная (МН); алюминиевая мягкая (А); алюминиевая твердая (АТ); биметаллическая: алюмомедная мягкая (АМ), сталемедная (СМ); из сплавов: манганиновая мягкая (ММ), манганиновая твердая (МТ), манганиновая стабилизированная (МС), константановая мягкая (КМ), константановая твердая (КТ), никелькобальтовая (НК); драгоценных металлов; никелевая; нихромовая (НХ).

Провода обмоточные с эмалево-волкнистой, волокнистой, пластмассовой и пленочной изоляцией подразделяются:

· по виду изоляции: волокнистая: хлопчатобумажная (Б), из натурального шелка (Ш), капроновая (К), полиэфирная (лавсановая) (Л), из трилобала (Кп), оксалона (Од), аримида (Ар); бумажная (Б); стекловолокнистая (С); стеклополиэфирная (СЛ); пластмассовая (П); пленочная: фторопластовая (Ф), полиамидо-фторопластовая (И), фторопластовая с полиимидно-фторопластовой (ФИ); комбинированная.

· по числу обмоток: однослойная (О); двухслойная (Д).

· по виду пропитки: глифталевая, полиэфирная и другие основы (130 °C); кремнийорганическая (155 и 180 °С); органосиликатная композиция (свыше 180 °С).

· по типу изоляции: нормальная; утонченная (Т); усиленная (У); дополнительная поверхностная лакировка (Л).

· по отличителным особенностям: транспонированный провод (т); подразделенный провод (П); число элементарных проводников (обозначается цифрой); толщина общей бумажной изоляции (знаменатель дроби).

· по температуре эксплуатации: 60, 80, 90, 120, 180, 200 °C; нагревостойкости в пропитанном состоянии на классы: У (90°C), A (105°C), E (120°C), B (130°C), Г (155°C), H (180°C), C (более 180°C).

· материалу проволоки: медная; медная безжелезистая (БЖ); медная никелированная (МН); алюминиевая (А); манганиновая мягкая (ММ); манганиновая твердая (МТ); константановая мягкая (КМ); константановая твердая (КТ); нихромовая (НХ).

· по сплавам: на основе меди (БрМгЦр); покрытые словом никеля или железа и никеля, нанесенных гальванических способом и сплавом на основе других материалов.

· по конструктивному исполнению жилы: круглая (однопроволочная, многопроволочная); прямоугольная; полая.

Основные характеристики обмоточных проводов

Марка провода	Характеристика изоляции	Диаметр проволоки, мм	Максимальная рабочая температура,°С
ПЭВ-1	Один слой высокопрочной эмали ВЛ-931	0,02...2,5	105
ПЭВ-2	Два слоя высокопрочной эмали ВЛ-931	0,06...2,5	105
ПЭТ-155	Лак ПЭ-955 на полиэфиримидной основе	0,02...2,5	155
ПЭТВ	Высокопрочный нагревостойкий лак ПЭ-939 или ПЭ-943 на основе полиэфиров	0,02...2,5	130
ПЭВД	Высокопрочная эмаль с дополнительным термопластичным слоем лака	0,1...0,5	105
ПЭВЛ	Высокопрочная эмаль и обмотка из лавсановой нити	0,02...1,56	120
ПЭВТЛ-1	Один слой высокопрочной полиуретановой эмали	0,05...1,56	130
ПЭВТЛ-2	Два слоя высокопрочной полиуретановой эмали	0,05...1,56	130
ПЭВТЛК	Высокопрочная эмаль на основе полиуретана и полиамидной смолы	0,06...0,35	130
ПЭЛ	Лак на масляной основе	0,02...2,5	105
ПЭЛО	Лак на масляной основе и обмотка из полиэфирной нити	0,05...1,56	105
ПЭЛЛО	Лак на масляной основе и обмотка из лавсановой нити	0,06...1,56	105
ПЭЛР	Высокопрочная эмаль на основе полиамида и резольной смолы	0,06...2,5	120
ПЭЛШКО	Лак на масляной основе и обмотка из капронового волокна	0,1...2,1	105
ПЭМ-1	Один слой высокопрочной эмали ВЛ-941	0,02...2,5	105
ПЭМ-2	Два слоя высокопрочной эмали ВЛ-941	0,02...2,5	105
ПЭС-1	Один слой высокопрочного лака на основе поливинилформаля	0,06...2,5	105
ПЭС-2	Два слоя высокопрочного лака на основе поливинилформаля	0,06...2,5	105
ПЭТЛО	Высокопрочный нагревостойкий лак на основе полиэфиров и обмотка из лавсановой нити	0,06...0,52	120
ПСД	Два слоя обмотки из стекловолокна с пропиткой нагревостойким лаком	0,5...5,2	155
ПСДК	Два слоя обмотки из стекловолокта с пропиткой кремнийорганическим лаком	0,5...5,2	180
ПНЭТ	Высокопрочная нагревостойкая эмаль на основе полиамидов	0,06...2,5	220
ПЭШО	Лак на масляной основе и один слой шелковых нитей	0,05...1,56	105
ПЭБО	Лак на масляной основе и один слой хлопчатобумажной пряжи	0,38...2,12	105

Основные параметры обмоточных проводов круглого сечения для трансформаторов

Номинальный диаметр провода по меди, мм	Сечение провода по меди, мм²	Диаметр провода с изоляцией, мм	Сопротивление 1 м провода при 20°С, Ом	Допустимый ток при плотности 2 А/м², А
ПЭВ-1	ПЭВ-2	ПЭЛ	ПЭТВ	ПНЭТ	ПЭЛШО
0.02	0.00031	0.027	-	0.035	-	-	-	61.5	0.0006
0.025	0.00051	0.034	-	0.04	-	-	-	37.16	0.001
0.03	0.00071	0.041	-	0.045	-	-	-	24.7	0.0014
0.032	0.0008	0.043	-	0.046	-	-	-	22.4	0.0016
0.04	0.0013	0.055	-	0.055	-	-	-	13.9	0.0026
0.05	0.00196	0.062	0.08	0.07	-	-	0.14	9.169	0.004
0.06	0.00283	0.075	0.09	0.085	0.09	-	0.15	6.367	0.0057
0.063	0.0031	0.078	0.09	0.085	0.09	-	0.16	4.677	0.0063
0.07	0.00385	0.084	0.092	0.092	0.1	-	0.16	4.677	0.0071
0.071	0.00396	0.088	0.095	0.095	0.1	-	0.16	4.71	0.0078
0.08	0.00503	0.095	0.105	0.105	0.11	-	0.16	6.63	0.0101
0.09	0.00636	0.105	0.12	0.115	0.12	-	0.18	2.86	0.0127
0.1	0.00785	0.122	0.13	0.125	0.13	0.125	0.19	2.291	0.0157
0.112	0.0099	0.134	0.14	0.125	0.14	0.135	0.2	1.895	0.021
0.12	0.0113	0.144	0.15	0.145	0.15	0.145	0.21	1.591	0.0226
0.125	0.0122	0.149	0.155	0.15	0.155	0.15	0.215	1.4	0.0248
0.13	0.0133	0.155	0.16	0.155	0.16	0.16	0.22	1.32	0.0266
0.14	0.0154	0.165	0.17	0.165	0.17	0.165	0.23	1.14	0.0308
0.15	0.01767	0.176	0.19	0.18	0.19	0.18	0.24	0.99	0.0354
0.16	0.02011	0.187	0.2	0.19	0.2	0.19	0.25	0.873	0.0402
0.17	0.0227	0.197	0.21	0.2	0.21	0.2	0.26	0.773	0.0454
0.18	0.02545	0.21	0.22	0.21	0.22	0.21	0.27	0.688	0.051
0.19	0.02835	0.22	0.23	0.22	0.23	0.22	0.28	0.618	0.0568
0.2	0.03142	0.23	0.24	0.23	0.24	0.23	0.3	0.558	0.0628
0.21	0.03464	0.24	0.25	0.25	0.25	0.25	0.31	0.507	0.0692
0.224	0.0394	0.256	0.27	0.26	0.27	0.26	0.32	0.445	0.079
0.236	0.0437	0.26	0.285	0.27	0.28	0.27	0.33	0.402	0.0875
0.25	0.04909	0.284	0.3	0.275	0.3	0.29	0.35	0.357	0.0982
0.265	0.0552	0.305	0.315	0.305	0.31	0.3	0.36	0.318	0.111
0.28	0.0615	0.315	0.33	0.315	0.33	0.31	0.39	0.285	0.124
0.3	0.0708	0.34	0.35	0.34	0.34	0.33	0.41	0.248	0.143
0.315	0.078	0.35	0.365	0.352	0.36	0.35	0.43	0.225	0.158
0.335	0.0885	0.375	0.385	0.375	0.38	0.37	0.45	0.198	0.179
0.355	0.099	0.395	0.414	0.395	0.41	0.39	0.47	0.177	0.2
0.38	0.1134	0.42	0.44	0.42	0.44	0.42	0.5	0.155	0.226
0.4	0.126	0.44	0.46	0.442	0.46	0.44	0.52	0.14	0.251
0.425	0.142	0.465	0.485	0.47	0.47	0.46	0.53	0.124	0.283
0.45	0.16	0.49	0.51	0.495	0.5	0.5	0.57	0.11	0.319
0.475	0.177	0.525	0.545	0.495	0.53	0.51	0.6	0.099	0.353
0.5	0.196	0.55	0.57	0.55	0.55	0.53	0.62	0.09	0.392
0.53	0.2206	0.58	0.6	0.578	0.6	0.58	0.66	0.0795	0.441
0.56	0.247	0.61	0.63	0.61	0.62	0.6	0.68	0.071	0.494
0.6	0.283	0.65	0.67	0.65	0.66	0.64	0.72	0.062	0.566
0.63	0.313	0.68	0.7	0.68	0.69	0.67	0.75	0.056	0.626
0.67	0.352	0.72	0.75	0.72	0.75	0.72	0.8	0.05	0.704
0.71	0.398	0.76	0.79	0.77	0.78	0.75	0.82	0.044	0.797
0.75	0.441	0.81	0.84	0.81	0.83	0.8	0.87	0.039	0.884
0.8	0.503	0.86	0.89	0.86	0.89	0.86	0.95	0.035	1.0
0.85	0.567	0.91	0.94	0.91	0.94	0.91	1.0	0.031	1.13
0.9	0.636	0.96	0.99	0.96	0.99	0.96	1.05	0.0275	1.27
0.93	0.6793	0.99	1.02	0.99	1.02	0.99	1.08	0.0253	1.33
0.95	0.712	1.01	1.04	1.02	1.04	1.01	1.1	0.0248	1.42
1.0	0.7854	1.07	1.1	1.07	1.11	1.06	1.16	0.0224	1.57
1.06	0.884	1.13	1.16	1.14	1.16	1.13	1.21	0.0199	1.765
1.08	0.9161	1.16	1.19	1.16	1.19	1.16	1.24	0.0188	1.83
1.12	0.9852	1.19	1.22	1.2	1.23	1.2	1.28	0.0178	1.97
1.18	1.092	1.26	1.28	1.26	1.26	1.25	1.34	0.0161	2.185
1.25	1.2272	1.33	1.35	1.33	1.36	1.33	1.41	0.0143	2.45
1.32	1.362	1.4	1.42	1.4	1.42	1.39	1.47	0.0129	2.72
1.4	1.5394	1.48	1.51	1.48	1.51	-	1.56	0.0113	3.078
1.45	1.6513	1.53	1.56	1.53	1.56	-	1.61	0.0106	3.306
1.5	1.7672	1.58	1.61	1.58	1.61	-	1.68	0.0093	3.534
1.56	1.9113	1.63	1.67	1.64	1.67	-	1.74	0.00917	3.876
1.6	2.01	1.68	1.71	1.68	1.71	-	-	0.0086	4.03
1.7	2.2697	1.78	1.81	1.78	1.81	-	-	0.0078	-
1.74	2.378	1.82	1.85	1.82	1.85	-	-	0.00737	-
1.8	2.54468	1.89	1.92	1.89	1.92	-	-	0.00692	-
1.9	2.8105	1.99	2.02	1.99	2.02	-	-	0.00612	-
2.0	3.1415	2.1	2.12	2.1	2.12	-	-	0.00556	-
2.12	3.5298	2.21	2.24	2.22	2.24	-	-	0.00495	-
2.24	4.0112	2.34	2.46	2.34	2.46	-	-	0.00445	-
2.36	4.3743	2.46	2.48	2.36	2.48	-	-	0.00477	-
2.5	4.9212	2.6	2.63	2.6	2.62	-	-	0.00399	-

Изоляторы.

Трансформаторные масла

Трансформаторные масла применяют для заливки силовых и измерительных трансформаторов, реакторного оборудования, а также масляных выключателей. В последних аппаратах масла выполняют функции дугогасящей среды.

Общие требования и свойства

Электроизоляционные свойства масел определяются в основном тангенсом угла диэлектрических потерь. Диэлектрическая прочность трансформаторных масел в основном определяется наличием волокон и воды, поэтому механические примеси и вода в маслах должны полностью отсутствовать. Низкая температура застывания масел (-45 °С и ниже) необходима для сохранения их подвижности в условиях низких температур. Для обеспечения эффективного отвода тепла трансформаторные масла должны обладать наименьшей вязкостью при температуре вспышки не ниже 95, 125, 135 и 150 °С для разных марок.
Наиболее важное свойство трансформаторных масел — стабильность против окисления, т. е. способность масла сохранять параметры при длительной работе. В России все сорта применяемых трансформаторных масел ингибированы антиокислительной присадкой — 2,6-дитретичным бутилпаракрезолом (известным также под названиями ионол, агидол-1 и др.). Эффективность присадки основана на ее способности взаимодействовать с активными пероксидными радикалами, которые образуются при цепной реакции окисления углеводородов и являются основными ее носителями. Трансформаторные масла, ингибированные ионолом, окисляются, как правило, с ярко выраженным индукционным периодом.
В первый период масла, восприимчивые к присадкам, окисляются крайне медленно, так как все зарождающиеся в объеме масла цепи окисления обрываются ингибитором окисления. После истощения присадки масло окисляется со скоростью, близкой к скорости окисления базового масла. Действие присадки тем эффективнее, чем длительнее индукционный период окисления масла, и эта эффективность зависит от углеводородного состава масла и наличия примесей неуглеводородных соединений, промотирующих окисление масла (азотистых оснований, нафтеновых кислот, кислородсодержащих продуктов окисления масла).

Окисление проводилось в аппарате, регистрирующем количество поглощаемого маслом кислорода при 130 °С в присутствии катализатора (медной проволоки) в количестве 1 см2 поверхности на 1 г масла с окисляющим газом (кислородом) в статических условиях. Происходящее при очистке нефтяных дистиллятов снижение содержания ароматических углеводородов, как и удаление неуглеводородных включений, повышает стабильность ингибированного ионолом трансформаторного масла.
Международная электротехническая комиссия разработала стандарт (Публикация 296) «Спецификация на свежие нефтяные изоляционные масла для трансформаторов и выключателей». Стандарт предусматривает три класса трансформаторных масел:
I — для южных районов (с температурой застывания не выше -30 °С),
II — для северных районов (с температурой застывания не выше -45 °С),
III — для арктических районов (с температурой застывания -60 °С).
Буква А в обозначении класса указывает на то, что масло содержит ингибитор окисления, отсутствие буквы означает, что масло не ингибировано.
Трансформаторные масла работают в сравнительно «мягких» условиях. Температура верхних слоев масла в трансформаторах при кратковременных перегрузках не должна превышать 95 °С. Многие трансформаторы оборудованы пленочными диафрагмами или азотной защитой, изолирующими масло от кислорода воздуха. Образующиеся при окислении некоторые продукты (например, гидроперекиси, мыла металлов) являются сильными промоторами окисления масла. При удалении продуктов окисления срок службы масла увеличивается во много раз. Этой цели служат адсорберы, заполненные силикагелем, подключаемые к трансформаторам при эксплуатации. Срок службы трансформаторных масел в значительной мере зависит также от использования в оборудовании материалов, совместимых с маслом, т. е. не ускоряющих его старение и не содержащих нежелательных примесей. Для высококачественных сортов трансформаторных масел срок службы без замены может составлять 20–25 лет и более.
Перед заполнением электроаппаратов масло подвергают глубокой термовакуумной обработке. Согласно действующему РД 34.45-51.300–97 «Объем и нормы испытаний электрооборудования» концентрация воздуха в масле, заливаемом в трансформаторы с пленочной или азотной защитой, герметичные вводы и герметичные измерительные трансформаторы не должна превышать 0,5 % (при определении методом газовой хроматографии), а содержание воды 0,001 % (мас. доля). В силовые трансформаторы без пленочной защиты и негерметичные вводы допускается заливать масло с содержанием воды 0,0025 % (мас. доля). Содержание механических примесей, определяемое как класс чистоты, не должно быть хуже 11-го для оборудования напряжением до 220 кВ и хуже 9-го для оборудования напряжением выше 220 кВ. При этом показатели пробивного напряжения в зависимости от рабочего напряжения оборудования должны быть равны (кВ):

PRIVATEРабочее напряжение оборудования	Пробивное напряжение масла
До 15 (вкл.)	30
Св. 15 до 35 (вкл.)	35
От 60 до 150 (вкл.)	55
От 220 до 500 (вкл.)	60
750	65

Непосредственно после заливки масла в оборудование допустимые значения пробивного напряжения на 5 кВ ниже, чем у масла до заливки. Допускается ухудшение класса чистоты на единицу и увеличение содержания воздуха на 0,5 %.
В этом же РД указаны значения показателей масла, по которым состояние эксплуатационного масла оценивается как нормальное. При превышении этих значений должны быть приняты меры по восстановлению масла или устранению причины ухудшения показателя. Помимо этого даны значения показателей, при которых масло подлежит замене. В табл. 5.4 приведены требования к эксплуатационным маслам. Сорбенты в термосифонных и адсорбционных фильтрах трансформаторов согласно РД 34.20.501–95 «Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Российской Федерации» следует заменять в трансформаторах мощностью свыше 630 кВ·А при кислотном числе масла более 0,1 мг КОН/г, а также при появлении в масле растворенного шлама, водорастворимых кислот и (или) повышении тангенса угла диэлектрических потерь выше эксплуатационной нормы. В трансформаторах мощностью до 630 кВ·А адсорбенты в фильтрах заменяют во время ремонта или при эксплуатации при ухудшении характеристик твердой изоляции. Содержание влаги в сорбенте перед загрузкой в фильтры не должно превышать 0,5 %.

Ассортимент трансформаторных масел

Нефтеперерабатывающая промышленность выпускает несколько сортов трансформаторных масел (см. таблицу). Они различаются по используемому сырью и способу получения.
Масло ТКп (ТУ 38.101890–81) вырабатывают из малосернистых нафтеновых нефтей методом кислотно-щелочной очистки. Содержит присадку ионол. Рекомендуемая область применения — оборудование напряжением до 500 кВ включительно.
Масло селективной очистки (ГОСТ 10121–76) производят из сернистых парафинистых нефтей методом фенольной очистки с последующей низкотемпературной депарафинизацией; содержит присадку ионол. Рекомендуемая область применения — оборудование напряжением до 220 кВ включительно.
Масло Т-1500У (ТУ 38.401-58-107-97) вырабатывают из сернистых парафинистых нефтей с использованием процессов селективной очистки и гидрирования. Содержит присадку ионол. Обладает улучшенной стабильностью против окисления, имеет невысокое содержание сернистых соединений, низкое значение тангенса угла диэлектрических потерь. Рекомендовано к применению в электрооборудовании напряжением до 500 кВ и выше.
Масло ГК (ТУ 38.1011025–85) вырабатывают из сернистых парафинистых нефтей с использованием процесса гидрокрекинга. Содержит присадку ионол. Полностью удовлетворяет требованиям стандарта МЭК 296 к маслам класса IIА. Обладает хорошими диэлектрическими свойствами, высокой стабильностью против окисления и рекомендовано к применению в электрооборудовании высших классов напряжении.
Масло ВГ (ТУ 38.401978–98) вырабатывают из парафинистых нефтей с применением гидрокаталитических процессов. Содержит присадку ионол. Удовлетворяет требованиям стандарта МЭК 296 к маслам класса IIА. Обладает хорошими диэлектрическими свойствами, высокой стабильностью против окисления и рекомендовано к применению в электрооборудовании высших классов напряжений.
Масло АГК (ТУ 38.1011271–89) вырабатывают из парафинистых нефтей с применением гидрокаталитических процессов. Содержит присадку ионол. По низкотемпературной вязкости и температуре вспышки является промежуточным между маслами классов IIА и IIIА стандарта МЭК 296. Обладает хорошими диэлектрическими свойствами, высокой стабильностью против окисления. Предназначено для применения в трансформаторах арктического исполнения.
Масло МВТ (ТУ 38.401927–92) вырабатывают из парафинистых нефтей с применением гидрокаталитических процессов. Содержит присадку ионол. Удовлетворяет требованиям стандарта МЭК 296 к маслам класса IIIА. Обладает уникальными низкотемпературными свойствами, низким тангенсом угла диэлектрических потерь и высокой стабильностью против окисления. Рекомендовано к применению в масляных выключателях и трансформаторах арктического исполнения.

Характеристики трансформаторных масел
Показатели	ТКп	Масло селективной очистки	Т-1500У	ГК	ВГ	АГК	МВТ
Кинематическая вязкость, мм2/с, при температуре:
50 °С	9	9	-	9	9	5	-
40 °С	-	-	11	-	-	-	3,5
20 °С	-	28	-	-	-	-	-
-30 °С	1500	1300	1300	1200	1200	-	-
-40 °С	-	-	-	-	-	800	150
Кислотное число, мг КОН/г, не более	0,02	0,02	0,01	0,01	0,01	0,01	0,02
Температура, °С:
вспышки в закрытом тигле, не ниже	135	150	135	135	135	125	95
застывания, не выше	-45	-45	-45	-45	-45	-60	-65
Содержание:
водорастворимых кислот и щелочей	Отсутствие	-	-	-	-	-
маханических примесей	Отсутствие	-	Отсутствие	-	Отсутствие
фенола	-	Отсутствие	-	-	-	-	-
серы, % (мас. доля)	-	0,6	0,3	-	-	-	-
сульфирующихся веществ, % (об.), не более	-	-	-	-	-	-	10
Стабильность, показатели после окисления, не более:
осадок, % (мас. доля)	0,01	Отсутствие	0,015	0,015	Отсутствие
летучие низкомолекулярные кислоты мг КОН/г	0,005	0,005	0,05	0,04	0,04	0,04	0,04
кислотное число, мг КОН/г	0,1	0,1	0,2	0,1	0,1	0,1	0,1
Стабильность по методу МЭК, индукционный период, ч, не менее	-	-	-	150	120	150	150
Прозрачность	-	Прозрачно	-	-	-	-
при 5 °С	При 20 °С
Тангенс угла диэлектрических потерь при 90 °С, %, не более	2,2	1,7	0,5	0,5	0,5	0,5	0,5
Цвет, ед. ЦНТ, не более	1	1	1,5	1	1	1	-
Коррозия на медной пластинке	Выдерживает	-	Выдерживает
Показатель преломления, не более	1,505	-	-	-	-	-	-
Плотность при 20 °С, кг/м3, не более	895	-	885	895	895	895	-

Примечание. Условия окисления при определении стабильности по методу ГОСТ 981-75:

Масло	Температура, °С	Длительность, ч	Расход кислорода, мл/мин
ТКп и масло селективной очистки	120	14	200
Т-1500У	135	30	50
ГК и АГК	155	14	50
ВГ	155	12	50

Трансформаторная бумага.

Получение:

Трансформаторную бумагу получают из целлюлозы:

Целлюлоза ЭКБ
(ТУ 5411-002-00279143-94)
Варка осуществляется по температурному режиму, позволяющему получить целлюлозу с высокой степенью делигнификации и нормируемой сорностью. Применяется для изготовления кабельной бумаги и электроизоляционного тонкого картона марок ЭВ, ЭВС-ЭВТ, ЭВПМ для изоляции электроизделий, работающих в воздушной среде, используется для электроизоляционного картона, применяемого в трансформаторах и аппаратах с масляным заполнением, трансформаторной бумаги, многослойной кабельной на напряжение до 35 кВт.

Целлюлоза Э-2
(ТУ 5411-003-00279143-94)
Варка производится по мягкому режиму с медленным подъемом температуры в котле, что позволяет получить полуфабрикат с высокими бумагообразующими свойствами.
Целлюлоза используется для производства конденсаторной бумаги вида КОН толщиной от 5 до 7 и от 9 до 30 микрон, трансформаторной бумаги марок ТВ-120, ТВУ-080, электролитической бумаги с малым содержанием токопроводящих включений КЭ-13, КЭ-15, КЭ-20, предназначенной для изготовления прокладок в высоковольтных оксидно-электрических конденсаторах и для работы в устройствах - накопителях электроэнергии, для конденсаторной бумаги высокой плотности для металлизации КОН Зм-8, КОН Зм-10, для малогабаритных металлобумажных конденсаторов, для импульсных конденсаторов.

Также существует кабельная бумага, которая также применяется в качестве изоляционного материала в силовых трансформаторах:

К – 080 Кабельная обыкновенная. Применяют для изоляции жил

К – 120 кабелей напряжением до 35 кВ включительно и для

К – 170 внутренней изоляции вводов на все классы напряжений.

КМ – 120 Кабельная четырехслойная с повышенной механической

КМ – 170 прочностью. Область применения та же, что и у бумаги К.

КВ – 030 Кабельная высоковольтная. Применяют для изоляции жил

КВ – 045 кабелей напряжением от 35 кВ и выше для внутренней

КВ – 080 изоляции вводов.

КВ – 120, КВ – 170, КВ – 240

КВУ – 015Кабельная высоковольтная уплотненная. Область

КВУ – 020применения та же, что и у бумаги КВ

КВУ – 030, КВУ – 045, КВУ – 080, КВУ – 120

КВМ – 080Кабельная высоковольтная многослойная. Применяют для

КВМ – 120изоляции жил кабелей напряжением от 110 кВ и выше.

КВМ – 170, КВМ – 240

КВМУ – 080 То же, но уплотненная. Область применения та же,

КВМУ – 120 что и у бумаги КВУ.

КП – 045 Полупроводящая бумага с содержанием сажи. Применяют

КП – 080 для экранирования жил кабелей и сердечников вводов.

КП – 120

КПД – 080То же, но сажа вводится в один слой бумаги. Область

КПД – 120применения та же, что и бумаги КП.

ЭН –30, (бумага намоточная) Применяют для намоточных ЭН – 70 электроизоляционных изделий и для внутренней изоляции

маслонаполненных вводов на напряжения 110 – 150 кВ.

ЭКТ (бумага крепированная) Применяют для изоляции отдельных узлов маслонаполненных трансформаторов.

Картон электроизоляционный для аппаратов с масляным заполнением

А Эластичный гибкий картон. Применяют в аппаратах напряжением до 750 кВ включительно.

Б То же, но применяют в аппаратах напряжением до 220 кВ.

В Картон твердый с малой сжимаемостью, с повышенным

Г сопротивлением расслаиванию (марка Г). Применяют в продольной изоляции трансформаторов и других изделий.

Заключение.

История трансформатора

Александр Семенов

Сто лет назад это неприметное устройство позволило осуществить на практике распределение электроэнергии. Хотя современная электротехника и телекоммуникации немыслимы без этого устройства, оно остается одним из "невоспетых героев" в истории технического прогресса.

Научно-техническая революция, определявшая развитие цивилизации в течение двух последних столетий, явилась следствием фундаментальных открытий и изобретений в области электротехники и связи. Такие технические средства, как телефон и телевизор, прочно вошли в нашу повседневную жизнь. А вот изобретение, благодаря которому мы получили доступ к электроэнергии, остается в тени, хотя и играет в нашей жизни очень важную роль. Это устройство неприметно, оно не движется, работает практически бесшумно и, как правило, скрыто от наших глаз в отдельных помещениях или за экранирующими перегородками.

Речь идет о трансформаторе. Изобретенный в XIX веке трансформатор является одним из ключевых компонентов современной электроэнергетической системы и радиоэлектронных устройств. Он преобразует высокие напряжения в низкие (и наоборот) почти без потерь энергии.

Трансформатор - важный элемент многих электрических приборов и механизмов. Зарядные устройства и игрушечные железные дороги, радиоприемники и телевизоры - всюду трудятся трансформаторы, которые понижают или повышают напряжение. Среди них встречаются как совсем крошечные, не более горошины, так и настоящие колоссы массой в 500 тонн и более.

Явление, лежащее в основе действия электрического трансформатора, было открыто английским физиком Майклом Фарадеем в 1831 г. при проведении им основополагающих исследований в области электричества. Спустя примерно 45 лет появились первые трансформаторы, содержавшие все основные элементы современных устройств. Это событие стало настоящей революцией в молодой тогда области электротехники, связанной с созданием цепей электрического освещения. На рубеже веков электроэнергетические системы переменного тока стали уже общепринятыми, и трансформатор получил ключевую роль в передаче и распределении электроэнергии. А в дальнейшем он также занял существенное место как в технике электросвязи, так и в радиоэлектронной аппаратуре.

Современные трансформаторы превосходят своих предшественников, созданных к началу XX столетия, по мощности в 500, а по напряжению - в 15 раз; их масса в расчете на единицу мощности снизилась приблизительно в 10 раз, а коэффициент полезного действия близок к 99%.

В своих экспериментах Фарадей опирался на результаты датского физика Ханса Кристиана Эрстеда, который в 1820 г. установил, что ток, проходящий по проводнику, создает вокруг него магнитное поле. Открытие Эрстеда было воспринято с большим интересом, поскольку электричество и магнетизм считались до этого проявлениями совершенно различных и независимых друг от друга сил. И уж если электрический ток мог порождать магнитное поле, то казалось вполне вероятным, что магнитное поле в свою очередь могло порождать электрический ток.

В 1831 г. Фарадей показал, что для порождения магнитным полем тока в проводнике необходимо, чтобы поле было переменным. Фарадей изменял напряженность магнитного поля, замыкая и прерывая электрическую цепь, порождающую поле. Тот же эффект достигается, если воспользоваться переменным током, т. е. током, направление которого меняется со временем. Это явление взаимодействия между электрическими и магнитными силами получило название электромагнитной индукции.

В трансформаторе обмотка из витков провода, подключенная к источнику питания и порождающая магнитное поле, называется первичной. Другая обмотка, в которой под действием этого поля возникает электродвижущая сила (ЭДС), называется вторичной. Индукция между первичной и вторичной обмоткой взаимна, т. е. ток, протекающий во вторичной обмотке, индуцирует ЭДС в первичной точно так же, как первичная обмотка индуцирует ЭДС во вторичной. Более того, поскольку витки первичной обмотки охватывают собственные силовые линии, в них самих возникает ЭДС. Это явление, называемое самоиндукцией, наблюдается также и во вторичной обмотке.

На явлении взаимной индукции и самоиндукции основано действие трансформатора. Для эффективной работы этого устройства необходимо, чтобы между его обмотками существовала связь и каждая из них обладала высокой самоиндукцией. Этим условиям можно удовлетворить, намотав первичную и вторичную обмотки на железный сердечник так, как это сделал Фарадей в своих первых экспериментах. Железо увеличивает количество силовых линий магнитного поля приблизительно в 10 000 раз. О материалах, обладающих таким свойством, говорят, что они имеют высокую магнитную проницаемость. Кроме того, железный сердечник локализует поток магнитной индукции, благодаря чему обмотки трансформатора могут быть пространственно разделены и все же оставаться индуктивно связанными.

В идеальном трансформаторе все силовые линии проходят через все витки обеих обмоток, и поскольку изменяющееся магнитное поле порождает одну и ту же ЭДС в каждом витке, суммарная ЭДС, индуцируемая в обмотке, пропорциональна полному числу ее витков. Если в трансформаторе не происходит потери энергии, мощность в цепи вторичной обмотки должна быть равна мощности, подводимой к первичной обмотке. Другими словами, произведение напряжения на силу тока во вторичной обмотке должно быть равно произведению напряжения и тока в первичной. Таким образом, токи оказываются обратно пропорциональными отношению напряжений в двух обмотках и, следовательно, отношение токов обратно пропорционально отношению числа витков в обмотках. Такой подсчет мощности справедлив лишь в том случае, если токи и напряжения совпадают по фазе; условие высокой самоиндукции обеспечивает пренебрежимо малую величину токов, не совпадающих по фазе.

Идеальный трансформатор представляет для инженеров-электриков инструмент, аналогичный рычагу в механике, но вместо преобразований силы и перемещения трансформатор преобразует напряжение и ток. Вместо отношения плеч силы количественной характеристикой трансформатора является отношение между числом витков в его обмотках. Конечно, идеального трансформатора не существует, но практически реализованные устройства очень близки к идеальным. Железный сердечник является непременной составной частью всех современных силовых трансформаторов, а медь благодаря своему низкому электрическому сопротивлению была и остается основным материалом, из которого изготовляют провод для обмоток.

После своего открытия Фарадей не стал детально исследовать открытое явление, полагая, что его работу продолжат другие. Однако в действительности оказалось, что в течение нескольких последующих десятилетий устройства, подобные трансформаторам, не нашли широкого практического применения. Особый интерес представляли первые эксперименты с "индукторами", состоящими из провода, намотанного на железный сердечник, в частности, изучение способности этих устройств порождать искры, когда ток в обмотке прерывался. Среди известных ученых, занимавшихся этим явлением, был американец Джозеф Генри, первый секретарь и директор Смитсоновского института. Впоследствии его именем была названа единица индуктивности.

В этих экспериментах выяснилось, что токи, циркулирующие в сплошных металлических сердечниках, рассеивали энергию. Чтобы свести к минимуму эти так называемые вихревые токи, сердечники стали делать непроводящими в направлении, перпендикулярном магнитным силовым линиям трансформатора. Теперь сердечники представляли собой "связку" изолированных железных проводов.

В то время в качестве источников питания для работы с трансформаторами использовались батареи, а чтобы получить необходимые изменения тока, первичная цепь периодически прерывалась и замыкалась. После того как в 60-х годах XIX была изобретена динамо-машина - генератор электроэнергии, также основанный на открытиях Фарадея, - появилась возможность использовать переменный ток. Первый, кто подсоединил трансформатор к источнику переменного тока, был Уильям Гроув, которому для его лабораторных опытов понадобился источник высокого напряжения. Но этот опыт оставался незамеченным до тех пор, пока Томас Альва Эдисон не начал работать над осуществлением идеи электрического освещения в 1880-х годах.

К этому времени уже существовали электрические лампы с платиновыми нитями накала и лампы на основе электрической дуги, или дугового разряда между двумя электродами. Лампы обоих типов работали неплохо, однако их электрические характеристики накладывали некоторые ограничения на способы их включения в электрическую цепь. В частности, все лампы подключались последовательно, подобно елочным гирляндам, поэтому они загорались и гасли одновременно.

Хотя такой способ был приемлем, например, для уличного освещения, невозможность включать и выключать отдельные лампы в произвольные моменты времени, а также высокое напряжение, необходимое при последовательном соединении большого числа осветительных приборов, препятствовали его применению в жилых домах и на небольших предприятиях. Способ же параллельного соединения, в котором каждая лампа работает в своей собственной цепи, требовал слишком толстых медных проводов для подведения достаточно сильного тока к лампам, имевшим в то время относительно низкое сопротивление. Одним из главных изобретений Эдисона была лампа накаливания с угольной нитью, открывшей благодаря своему высокому сопротивлению путь к практической реализации систем параллельного подключения осветительных приборов. Используя эти лампы накаливания и генератор постоянного тока, Эдисон в 1882 г. создал в Нью-Йорке первую промышленную систему электрического освещения.

Приблизительно в то же время трансформаторы были впервые применены в системах электрического освещения в Англии. Французский изобретатель Люсьен Х. Голар и английский промышленник Джон Д. Гиббс воспользовались трансформаторами для подсоединения ламп накаливания к осветительной системе на дуговых лампах. Поскольку дуговые лампы соединялись последовательно, первичные обмотки трансформаторов находились в последовательном соединении с дуговыми лампами. В 1882 г. Голар и Гиббс получили патент на свое устройство, названное ими вторичным генератором. Его работу они продемонстрировали в 1883 г. в Англии, а в 1884 г. - в Италии. Вторичный генератор не нашел широкого применения, однако он стимулировал создание других устройств.

Среди тех, кто заинтересовался работой Голара и Гиббса, были три венгерских инженера из будапештской фирмы Ganz and Company. Они присутствовали при демонстрации действия вторичного генератора в Италии и пришли к выводу, что последовательное соединение имеет серьезные недостатки. По возвращении в Будапешт Макс Дери, Отто Т. Блажи и Карл Циперовский сконструировали и изготовили несколько трансформаторов для систем параллельного соединения с генератором. Их трансформаторы (с замкнутыми железными сердечниками, которые значительно лучше подходили для параллельного соединения, чем "связки" железных проводов с открытыми концами) были двух типов. В первом типе провод наматывался на тороидальный сердечник, во втором, наоборот, железные провода сердечника наматывались вокруг тороидальной "связки" проводников.

В мае 1885 г. Дери, Блажи и Циперновски продемонстрировали на национальной выставке в Будапеште свою систему, которую принято считать прототипом современных осветительных систем. Она состояла из 75 параллельно соединенных трансформаторов, подводивших питание к 1067 лампам накаливания Эдисона от генератора переменного тока с напряжением 1350 В. Трансформаторы имели тороидальные железные сердечники.

Система Голара и Гиббса произвела также впечатление на американца по имени Джордж Вестингауз. В 80-х годах Вестингауз был уже признанным изобретателем и промышленником. В то время он работал над системой распределения природного газа для освещения. После успехов, достигнутых Эдисоном, Вестингауз заинтересовался новым источником энергии, но сомневался в возможности ее широкого применения. Его скептицизм был в достаточной степени оправданным. В параллельных системах увеличение нагрузки требовало увеличения силы тока, а нагрузка в масштабах целого города потребовала бы колоссальных токов. Однако передача электроэнергии при больших токах неэффективна. Нужно было либо передавать ток по очень толстым медным проводам, либо строить электростанции в непосредственной близости от потребителя, разбросав множество мелких генераторов по всей территории города.

Многие специалисты искали способы передачи электроэнергии при более высоком напряжении по сравнению с тем, которое требовалось в потребляющих устройствах. В 1884 г. Вестингауз нанял молодого инженера Уильяма Стэнли, у которого возникла идея воспользоваться трансформатором для решения проблемы передачи электроэнергии. Узнав о работе Голара и Гиббса, он посоветовал Вестингаузу приобрести патенты на трансформатор. Стэнли был убежден в преимуществах параллельных схем соединения, и к началу лета 1885 г. им уже было создано несколько трансформаторов с сердечниками замкнутой формы.

Вскоре в связи с ухудшившимся состоянием здоровья Стэнли вынужден был уехать вместе со своей лабораторией из промышленного задымленного Питтсбурга. С одобрения Вестингауза он переселился в Грейт-Бэррингтон, шт. Массачусетс, где продолжал работать над трансформаторами. Тем временем Вестингауз, еще не до конца убежденный в эффективности параллельного соединения, экспериментировал с различными комбинациями вторичных генераторов Голара и Гиббса вместе с другим пионером в области электротехники Оливером Б. Шелленбергером.

К декабрю 1885 г. успехи, достигнутые Стэнли, наконец, убедили Вестингауза и он вместе с Шелленбергом и еще одним блестящим инженером Альбертом Шмидомм приступил к усовершенствованию трансформатора Стэнли, с тем чтобы он (в отличие от венгерского торроидального устройства) стал простым и дешевым в производстве. Сначала сердечник изготавливался из тонких железных пластин в форме буквы Н. Обмотки из изолированной медной проволоки наматывались на горизонтальную часть сердечника, свободные концы которого замыкались дополнительными слоями железных полосок. Стэнли предложил изготавливать железные пластины в форме буквы Ш, чтобы центральный стержень можно было легко вставлять в заранее намотанную катушку. Ш-образные пластины укладывались в чередующихся противоположных направлениях, а на концы пластин укладывались прямые железные полоски для замыкания магнитной цепи. Эта конструкция трансформатора применяется и в наши дни.

Сердечники первых трансформаторов Стэнли - Вестингауза состояли из тонких пластин листовой стали и характеризовались значительными потерями на гистерезис - так называется эффект "запоминания" в магнитных материалах, уменьшающий коэффициент полезного действия трансформатора. Эти потери постепенно стали снижаться за счет тщательного подбора сортов стали. В начале 1900-х годов английский исследователь-металлург Роберт Хедфилд провел серию экспериментов для установления влияния добавок на свойства железа. Лишь через несколько лет ему удалось поставить заказчикам первую тонну трансформаторной стали с добавками кремния.

Следующий крупный скачок в технологии производства сердечников был сделан в начале 30-х годов XX в, когда американский металлург Норман П. Гросс установил, что при комбинированном воздействии проката и нагревания у кремнистой стали появляются незаурядные магнитные свойства в направлении прокатки: магнитное насыщение увеличивалось на 50%, потери на гистерезис сокращались в 4 раза, а магнитная проницаемость возрастала в 5 раз.

Впрочем, усовершенствование трансформаторов и схем электропитания радиоэлектронных устройств, основанных на их применении, продолжается по сей день.

Литература.

1. Афанасьев В. В. «Трансформаторы тока». Энергоатомиздат 1989 г.

2. Могузов В. Ф. «Обслуживание силовых трансформаторов».

Энергоатомиздат 1991 г.

3. 1976 г.

Библиотека Мошкова

Документация. Электроника – электротехника.

Новосибирский Технологический университет

История трансформатора