Деревянные конструкции (лабораторные работы)


Примечание	от автора: Есть чертежи и таблицы непосредственно в файлах Excel & AutoCAD 2000. Если понадобится, пишите...
	Загрузить архив:
	Файл: ref-10513.zip (410kb [zip], Скачиваний: 257) скачать

Содержание

страница

1.Лабораторная работа №1 «Испытание двух срезного соединения на стальных цилиндрических нагелях............................................................................. 2

2.Лабораторная работа №2 «Испытание соединения на гвоздях»............... 9

3.Лабораторная работа №3 «Испытание треугольной брусчатой фермы на лобовых врубках»..................................................................................................... 16

4.Лабораторная работа №4 «Испытание клееной деревянной балки прямоугольного сечения на поперечный изгиб»................................................................. 23

5.Лабораторная работа №5 «Испытание металлодеревянной фермы»....... 31

6.Списоклитературы................................................................................... 38

Лабораторная работа № 1.

ИСПЫТАНИЕ ДВУХСРЕЗНОГО СОЕДИНЕНИЯ НА СТАЛЬНЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ НАГЕЛЯХ.

Цель работы: изучение работы стыка на стальных нагелях.

Задачи: определить разрушающую нагрузку, построить график зависимости между нагрузкой и деформацией сдвига соединения, определить деформацию соединения при расчетной несущей способности и нагрузку, соответствующую предельному состоянию образца.

I. Установление фактических размеров образца.

Рис. 1. Конструкция соединения на цилиндрических нагелях.

Согласно СНиП II-В.4-71* п. для стальных нагелей необходимо соблюдать следующие условия:

Исходные данные: H=350мм; S₁=70мм;

а=24мм; S₁=70мм;

с=24мм;S₂=38мм;

в=65мм; S₃=28мм;

диаметр нагеля 10мм.

2. Схема загружения образца и расстановка приборов.

Для измерения деформаций сдвига в швах на образце устанавливают два индикатора которые закрепляют на крайних досках таким образом, чтобы сток индикатора упирался в уголок, прикрепленный к средней доске.

Рис. 2. Схема загружения образца и расстановки приборов.

1 – индикаторы; 2 – уголки; 3 – шурупы.

3. Определение расчетной несущей способности образца.

Расчетную несущую способность нагельного соединения определяют по формуле:

где m - количество нагелей;

n_ср - количество "срезов" одного нагеля;

T_мин - наименьшая несущая способность одного "среза" нагеля, определяемаяиз трех условий:

а) из условия смятия древесины крайнего элемента

б) из условия смятия древесины среднего элемента

в) из условия изгиба нагеля

Расчетная несущая способность нагельного соединения равна:

Поскольку испытание нагельного соединения проводят кратковременной нагрузкой, то фактическую несущую способность образца необходимо определять с учетом коэффициентаК_дл:

К_дл=0,67-усредненное значение коэффициента, учитывающего снижение прочности древесины при длительном действии нагрузки.

4. Испытание образца

Таблица 1.

5. Обработка результатов испытаний

После окончания испытания по данным табл.1 строят зависимости перемещений нагельного соединения от нагрузки.

Рис. 3. График зависимости деформаций сдвига нагельного соединения от нагрузки

6.Сравнение теоретических и экспериментальных величин и анализ результатов испытания.

Результаты испытаний сопоставляют с теоретическими значениями.

ВЫВОД: Экспериментальная величина нагрузки вызывающая разрушение превышает расчетную в 3.46 раза, вследствие в рассчитываемой конструкции создается запас прочности.

Контрольные вопросы

Нагелем называется гибкий стержень, соединяющий элементы деревянных конструкций и препятствует их взаимному сдвигу, а сам работает на изгиб.

Цилиндрические нагеля изготавливают из гладких стержней круглого сечения из стали, сплавов, твердых пород древесины, пластмасс.

на цилиндрических нагелях на пластмассовых нагелях

Рис. 4.

Индикаторами часового типа с ценой деления 0,01мм.

a)_а=0,8аd;

b) _с=0,5сd;

c)_н=1,8d²+0.02a²£2.5d²

Рис. 5.1.

Рис. 5.2.

Т.к. при нечетном числе рядов средний, оказывается по оси доски в зоне наиболее возможного появления продольных трещин в результате усушки древесины.

Т.к. древесина анизотропная и имеет пороки, а теоретические данные получены для идеализированного материала.

Потому что в работе использовались металлические нагели, и древесина не может срезать нагель (разные модули упругости). Нагель изгибается, а древесина сминается.

Лабораторная работа №2

ИСПЫТАНИЕ СОЕДИНЕНИЯ НА ГВОЗДЯХ.

Цель работы: изучение работы стыка на гвоздях.

1.Установление фактических размеров образца

Рис. 6. Конструкция соединения на гвоздях.

Согласно СНиП II-В.4-71* п. для соединений на гвоздях необходимо соблюдать следующие условия:

Исходные данные: H=375мм; S₁=60мм;

а=20мм; S₁=59мм;

с=26мм; S₂=16мм;

в=65мм; S₃=16мм;

диаметр гвоздя 2,5мм.

2.Схема загружения образца и расстановки приборов

Рис. 7. Схема загружения образца и расстановки приборов.

1 – индикатор; 2 – уголок; 3 – шурупы.

3.Определение расчетной несущей способности образца

Расчетную несущую способность гвоздевого соединения определяют по формуле:

где m – количество гвоздей в соединении;

n_ср – количество «срезов» одного гвоздя;

T_мин – наименьшая несущая способность одного «среза» гвоздя, определяемаяиз следующих условий:

а) из условия смятия древесины в крайних элементах:

б) из условия смятия древесины в среднем элементе:

в) из условия изгиба гвоздя

Расчетная несущая способность гвоздевого равна:

Поскольку испытание соединения проводят кратковременной нагрузкой, то фактическую несущую способность образца необходимо определять с учетом коэффициента К_дл:

Испытание образца.

Таблица 2

5.Обработка результатов испытаний

После окончания испытания по данным табл. 2 строят зависимости перемещений гвоздевого соединения от нагрузки.

6.Сравнение теоретических и экспериментальных величин и анализ результатов испытания.

Результаты испытаний сопоставляют с теоретическими значениями.

ВЫВОД: Экспериментальная величина нагрузки вызывающая разрушение превышает расчетную в 2.93 раза, вследствие в рассчитываемой конструкции создается запас прочности.

Контрольные вопросы

Расстояние между осями гвоздей диаметром d вдоль волокон древесины соединяемых элементов должно быть не менее: от торцов – 15d, между осями в элементах толщиной, равной и большей 10d – 15d, между осями в элементах толщиной 4d – 25d, а в элементах промежуточной толщины, то расстояние принимается по интерполяции. При шахматной и косой расстановке не менее 3d.

Из каких условий определяют расчетную несущую способность соединения на гвоздях?
а) из условия смятия древесины в крайних элементах:
б) из условия смятия древесины в среднем элементе:
в) из условия изгиба гвоздя:

При определении расчетной длины защемления конца гвоздя заостренную часть гвоздя длинной »1,5d не учитывают; кроме того, из длинны гвоздя, вычитывают по 2 мм на каждый шов между соединяемыми элементами. Если расчетная длина защемления конца гвоздя получается меньше чем 4d, работу конца гвоздя не учитывают и количество «срезов» гвоздя будет меньшим. При свободном выходе гвоздя из пакета расчетную толщину последнего элемента необходимо уменьшить на 1,5d вследствие отщепления слоя доски толщиной »1,5d.

Рис. 9.

Забивка глухая; забивка сквозная.

l₁ – рабочая высота гвоздя

l₁=l_гв-(а+с+2х0,2+1,5d). l₁=а-1,5d

Образец испытывают на сжатие на испытательной машине или прессе. Для ликвидации рыхлых деформаций образец предварительно загружают нагрузкой в 1 кН (100 кгс), принимаемой в дальнейшем за условный ноль. Последующие нагружения производят ступенями 2-3 кН (200-300 кгс) с постоянной скоростью, равной примерно 300 Н/сек (30 кгс/сек). Отсчеты по приборам снимают на всех этапах загружения и заносят в журнал испытаний.

Обусловлено смятием древесины и изгибом гвоздя.

Лабораторная работа №3

Испытание треугольной брусчатой фермы на лобовых врубках.

Цель работы: изучение работы опорного узла фермы.

Задачи: определить расчетную нагрузку на образец и сопоставить ее с разрушающей, построить график зависимости деформации смятия врубки при расчетной нагрузке, вычислить значения нормальных напряжений в ослабленном и неослабленном сеченияхнижнего пояса фермы при действии расчетной нагрузки.

6.Установление фактических размеров образца

Рис. 10. Конструкция треугольной фермы на лобовых врубках:

1 – горизонтальный брус нижнего пояса; 2 – наклонный брус верхнего пояса; 3 – клиновидный брус; 4 – временные монтажные деревянные планки.

Исходные данные: H=235мм; l=692мм; h_в =67 мм.

l_ск=183мм; L_н=928мм;

h_вр=22мм; b=44мм;

L_в=65мм; h_в=16мм;

7.Схема загружения образца и расстановки приборов

Ферма– образец устанавливается на траверсу испытательной машины или пресса и производится прижатие клиновидного бруса. Центрирование опорных узлов образца производится по ослабленному сечению. Это достигается установкой неподвижной и подвижной опор в местах пересечения оси наклонного элемента и оси нижнего горизонтального элемента, проходящего через ослабленное сечение.

1 –индикаторы; 2 – уголок; 3 – шурупы; 4 – неподвижная опора; 5 – подвижная (катковая) опора.

8.Определение расчетной несущей способности образца

E=10000 МПа E₉₀=400Мпа

R_см = 13 МПа – расчетное сопротивление смятию вдоль волокон (СниП II-25-80 табл.3 п.1а гр.1);

R_см⁹⁰ = 3 МПа – расчетное сопротивление смятию поперек волокон (СниП II-25-80 табл.3 п.4а гр.2);

^R^a_см= 8.21 МПа – расчетное сопротивление смятию под углом a=34⁰;

R_ск = 2.1 МПа – максимальное расчетное сопротивление скалыванию вдоль волокон(СниП II-25-80 табл.3 п.1а гр.1);

R_ск^ср = среднее расчетное сопротивление скалыванию вдоль волокон.

b=0,25—эмпирический коэффициент при одностороннем скалывании;

l_ск—длина площадки скалывания;

l—плечо пары скалывающих сил .

Усилия, действующее в лобовой врубке, и эпюры скалывающих напряжений по длине площадки скалывания

Рис. 12. Усилия, действующие в лобовой врубке, и эпюра скалывающих напряжений по длине площадки скалывания.

Материал – сосна 2 сорт.

Расчетную нагрузку на образец Р определяют по расчетной несущей способности элементов и соединений фермы:

а) из условия скалывания врубки

б) из условия смятия врубки

При разрыве в ослабленном сечении Р определяется из формулы внецентренного растяжения:

R_p=7 МПа —расчетное сопротивление растяжению вдоль волокон

— момент сопротивления поперечного сечения нижнего пояса фермы. г) из условия потери устойчивости наклонного сечения:

СниПII-25-80

K_однор- коэффициент однородности материала (при скалывании 0.7 и 0.27 при растяжении)

Табл. 3

5. Обработка результатов испытания

Рис. 13. График зависимости смятия врубки от нагрузки.

По показателям индикаторов вычисляем нормальные напряжения в сечениях нижнего пояса при расчетной нагрузке.

Рис. 14. Эпюры нормальных напряжений в ослабленном и неослабленных сечениях нижнего пояса.

6.Сравнение теоретических и экспериментальных величин и анализ результатов испытания.

D_{см.теор}=1,5 мм (табл. 15 п.4.3. СНиП II-25-80).

ВЫВОД: Разрушающая сила превышает теоретическую разрушающую силу в 2,5 раза, что создает запас прочности во время эксплуатации конструкции.

Контрольные вопросы

1. и

где

не более 10 глубин врезки в элемент

Центрирование опорных узлов образца производится по ослабленному сечению. Это достигается установкой неподвижной и подвижной опор в местах пересечения оси наклонного элемента и оси нижнего горизонтального элемента, проходящего через ослабленное сечение.

мм

а) из условия скалывания врубки:

б) из условия смятия врубки:

в) из условия разрыва нижнего элемента в ослабленном сечении:

г) из условия потери устойчивости наклонного элемента:

5. Как определить среднее скалывающее напряжении, действующего по длине площадки скалывания?

где R_ск— максимальное расчетное сопротивление скалыванию вдоль волокон, МПа;

b=0,25—эмпирический коэффициент при одностороннем скалывании;

l_ск—длина площадки скалывания;

l—плечо пары скалывающих сил .

6. Для чего нужны в опорном узле аварийный болт, подферменная подкладка, опорная подушка?

Аварийный болт обеспечивает безопастность. Подферменная подкладка и опорная подушка для равномерной передачи нагрузки, чтобы исключить смятие дерева.

7.Причины расхождения между опытными и теоретическими величинами?

Теоретические —идеализированные. В опытных — анизотропность свойств древесины, пороки.

Лабораторная работа № 4

Испытание клееной деревянной балки прямоугольного сечения на поперечный изгиб.

Цель работы: изучение работы клеедощатой балки.

Задачи: определить расчетную нагрузку на балку и сравнить ее с расчетной, определить модуль упругости клееной древесины, определить величины и характер распределения нормальных напряжений по высоте поперечного сечения балки, построить теоретический и экспериментальный графики прогибов балки.

1. УСТАНОВЛЕНИЕ ФАКТИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ ОБРАЗЦА

Рис. 15. Клеедощатая балка прямоугольного поперечного сечения.

Исходные данные: l = 1950 мм;

h = 158 мм;

b = 50 мм.

2. СХЕМА ЗАГРУЖЕНИЯ ОБРАЗЦА И РАССТАНОВКИ ПРИБОРОВ

Рис. 16. Схема загружения балки и расстановки приборов:

1– клеедощатая балка; 2– неподвижная опора; 3– подвижная опора; 4–распределительная траверса; 5– стальной валик; 6– металлическая накладка; 7– нагруженная траверса.

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНОЙ НАГРУЗКИ НА БАЛКУ

Расчетная нагрузка Р определяется исходя из расчетной несущей способности балки или достижения ею предельного прогиба.

а) из условия обеспечения прочности от действия нормальных напряжений

где: kH×м –расчетный изгибающий момент, Н

б) из условия обеспечения прочности клеевого шва от действия касательных напряжений

где: Q = P / 2=13.27/2=6.64, Н (кгс);

S_бр= b×h²/ 8=0.05×0.158²/8=156.03 см³;

J_бр = b×h3 / 12=5×15,8³/12=1643,46 см4;

b_расч = b×K – при расчете на скалывание по клеевому шву, где К=0.6 – коэффициент непроклея, принимаемый по действующим нормам.

После подстановки получим:

b_расч = b×K=0.6×5=3 см

R_ck=2.1 MПА

в) из условия достижения предельного прогиба

где Pⁿ=Р/n ;( n=1.2– усредненный коэф. надежности);

Е =10⁴ МПа– модуль упругости древесины..

После преобразования получаем:

где

4.ИСПЫТАНИЕ БАЛКИ

Прибор: АИД – 2М с компенсирующим устройством с выходом шкалы С*10^-5

5.ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ ИСПЫТАНИЯ

s_т=13Mпа s_экс=14,4Мпа

s_т=13 s_экс=12,49

Рис. 17. Эпюра напряжений по высоте сечения балки:

6.СРАВНЕНИЕ ТЕОРЕТИЧЕСКИХ И ЭКСПЕРЕМЕНТАЛЬНЫХ ВЕЛИЧИН И АНАЛИЗ РЕЗУЛЬТАТОВ ИСПЫТАНИЙ

Рис.18График прогибов балки

ВЫВОД: Экспериментальная величина прогиба значительно меньше расчетной величины в следствие в рассматриваемых конструкциях создается запас прочности (К_запаса=0,9).

Контрольные вопросы

Влажность древесины 9–12%. Не должно быть мелких пороков как сучки, косослой, гниль. Не должно быть дефектов обработки как корабление и трещины, склеиваемые поверхности должны быть свеже отфрезерованными, очищенными и плотно прилегать одна к другой.

Клеи должны быть прочными, водостойкими, долговечными, технологичными. К основным технологическим показателям клея относятся вязкость и жизнеспособность.

Расчет по предельным состояниям. Предельным называется такое состояние конструкций за пределами которого дальнейшая эксплуотация не возможна. Два вида предельных состояний: 1)по несущей способности (прочности, устойчивости),2) по деформациям (прогибам, перемещениям). Расчет по первому предельному состоянию производится на расчетные нагрузки, а по второму– на нормативные.

p– степень загружения

а) разрушение по клеевому шву от действия косательных напряжений.

б) разрушение балки от действия локальных напряжений.

Лабораторная работа № 5

Испытание металлодеревянной фермы.

Цель работы: определить усилия в стержнях и прогибы узлов фермы под действием расчетной нагрузки.

7.характеристика образца фермы

Верхний пояс и решетка фермы изготовлена из брусков, а нижний пояс – из металлических уголков. Бруски верхнего пояса в узлах 2, 4, 6 сопрягаются через металлические вкладыши с эксцентриситетами, позволяющими прикладывать внеузловую нагрузку.

Рис. 20. Конструкция и схема испытания металлодеревянной фермы.

8.Теоретический расчет фермы

Ферма загружается симметрично двумя сосредоточенными силами в соответствии со схемой, приведенной на рис. 20. Усилия в стержняхфермы от действия нагрузки Р=1 определяется одним из способов строительной механики или путем построения диаграммы Максвелла-Кремона.

Рис. 21. Схема усилий в стержнях фермы.

построение диаграммы максвела-кремона

(от единичной нагрузки)

Рис. 22. Диаграмма Максвела-Кремона.

Табл. №6

В решетке наиболее нагруженным является опорный сжатый раскос А-2. Для его расчета определяем гибкость.

где l_o– расчетная длина;

r – радиус инерции для прямоугольного сечения.

По СНиП II-25-80 п. 4.3

Т.к. l=50,46<70, то

Расчетная несущая способность опорного раскоса:

Из растянутых элементов решетки наиболее напряженным является раскос С-2; расчетная несущая способность:

Нагрузка на ферму:

Стержень 3-4 верхнего пояса внецентренно сжат под действием усилия N и эксцентриситета e.

Расчетная несущая способность сжато-изгибаемого элемента:

Из найденных значений Р за расчетную нагрузку принимаем минимальное: Р=4,96 кН.

9.Испытание опытного образца фермы

Испытание фермы производится на балочном испытателе. Нагрузка создается гидравлическими домкратами. Для определения усилий в наиболее нагруженных стержнях фермы изменяются при помощи тензометров. Прогибы измеряются при помощи прогибомеров с ценой деления 0,01мм.

Табл. №7

Определение прогибов:

а) в деревянных элементах (раскос А-2)

б) в стальном элементе (пояс А-С)

Табл. №8

ППрибор: АИД – 2М с компенсирующим устройством с выходом шкалы приборовС*10^-5

10. Обработка результатов испытания

3-4 А-2 С-2 С-3 С-4

12,8 2,6 1,9 0,5 0,5

—

12,8 2,6 1,9 0,5 0,5

Рис. 23. Нормальные напряжения в поперечных сечениях стержней.

Р,кН

1 2 3 4 5 6 7 f,мм

Рис. 24. График зависимости прогибов от нагрузок.

В раскосе А-2 экспериментальное усилие больше расчетного в 0,81раз.

В раскосе С-2 экспериментальное усилие больше расчетного в 1,18 раз.

ВЫВОД: При сравнении теоретических и экспериментальных значений видно, что экспериментальные усилия меньше, это происходит в следствии того, что ферма находится в лабораторных условиях, подвергается многократным испытаниям без разрушения.

Контрольные вопросы

Ферма – плоская, геометрически неизменяемая конструкция из отдельных стержней, шарнирно соединенных между собой.

Верхний и нижний пояса обычно работают на сжатие (расширение) с изгибом. Раскосы работают на растяжение (сжатие).

Тензорезисторы, подключенными к тензостанции; используем прибор АИД-2М с аккумулирующим устройством для измерения деформаций .

Для создания усилия используют гидравлические домкраты, насосные станции и манометры.

Список использованной литературы

1. Зубарев Г.Н. «Конструкции из дерева и пластмасс»;

2. II 25-80 «Деревянные конструкции. Нормы проектирования»;

5. ЦНИИСК Курченко «Пособие по проектированию деревянных конструкций»;