Учебно-методическое пособие для самостоятельного выполнения практической работы на тему Эксплуатационный расчёт зумпфовой водоотливной установки карьера по МДК.01.03 для студентов специальности 21.02.15 Открытые горные работы

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ БАШКОРТОСТАН
Государственное бюджетное профессиональное образовательное учреждение
Акъярский горный колледж имени И. Тасимова











ЭКСПЛУАТАЦИОННЫЙ РАСЧЕТ ЗУМПФОВОЙ
ВОДООТЛИВНОЙ УСТАНОВКИ КАРЬЕРА



Учебно-методическое пособие для самостоятельного выполнения практической работы по междисциплинарному курсу МДК 01.03 «Механизация и электроснабжение горных и взрывных работ» профессионального модуля ПМ 01 «Ведение технологических процессов горных и взрывных работ»
Для студентов специальности 21.02.15 – «Открытые горные работы»












с. Акъяр, 2016 г.
Эксплуатационный расчёт зумпфовой водоотливной установки карьера. Учебно-методическое пособие для самостоятельного выполнения практической работы по междисциплинарному курсу МДК 01.03 «Механизация и электроснабжение горных и взрывных работ» профессионального модуля ПМ 01 «Ведение технологических процессов горных и взрывных работ» для студентов специальности 21.02.15 – «Открытые горные работы». Акъяр: АГКИТ, 2016. – 54 с.

Разработал: Ювшин М. А., преподаватель специальных дисциплин, горный инженер
Рецензенты: Ювшина М. А., преподаватель специальных дисциплин высшей категории, ГБПОУ Акъярский горный колледж имени И. Тасимова, горный инженер
Саитбаталов Р. Р., заместитель начальника ПТО по горным работам ЗАО «Бурибаевский ГОК»


В учебно-методическом пособии рассматривается методика выполнения эксплуатационного расчёта зумпфовой водоотливной установки карьера, а именно выбор основного оборудования (насоса, трубопроводов, электродвигателя), определение и анализ режимов работы насоса, определение технико-экономических показателей работы водоотливной установки.
Методические указания предназначены для студентов третьего курса специальности 21.02.15 «Открытые горные работы» дневной формы обучения при изучении междисциплинарного курса МДК 01.03 «Механизация и электроснабжение горных и взрывных работ» профессионального модуля ПМ 01 «Ведение технологических процессов горных и взрывных работ».


© ГБПОУ Акъярский горный
колледж имени И. Тасимова, 2016


АННОТАЦИЯ
Объём учебно-методического пособия составляет 54 страницы. Оно содержит 21 таблицу, 9 рисунков, 12 приложений, 5 источников информации.
Первая глава пособия посвящена определению расчётного напора и подачи насосов. Во второй главе рассматривается выбор насосов, определение их необходимого количества и подходящей схемы соединения насосов. В третьей главе пособия поясняется методика определения напорной характеристики внешней сети насосов. Четвёртая глава поясняет методику определения действительного режима работы насоса. Глава № 5 посвящена методике проведения анализа действительного режима работы насосов. В последней главе пособия даётся пояснение выбора приводного электродвигателя для насосов и методики определения энергоёмкости водоотлива.
Для успешного выполнения проекта водоотливной станции карьера в учебно-методическое пособие включены 12 приложений, в которых представлены исходные данные для выполнения расчётов по вариантам задания, технические параметры стальных горячедеформированных бесшовных труб, поля режимов работы насосов типа К, Д, ЦНС, ЦН, их индивидуальные рабочие характеристики, технические характеристики асинхронных электродвигателей общего назначения с короткозамкнутым ротором.
СОДЕРЖАНИЕ
Предисловие ..
5

Исходные данные для выполнения расчёта
6

Раздел I.
Порядок выполнения расчёта ..
7

Глава 1.
Определение расчётного напора и подачи насосов и выбор трубопроводов .
7

Глава 2.
Выбор насосов, определение их количества и схемы
соединения .
10

Глава 3.
Определение напорной характеристики внешней сети .
19

Глава 4.
Определение действительного режима работы насоса .
23

Глава 5.
Анализ действительного режима работы насосов .
23

Глава 6.
Выбор электродвигателя для привода насосов и определение энергоёмкости водоотлива ...
27

Список литературы ...
29

Раздел II.
Приложения ...
30

Приложение 1. Исходные данные для выполнения расчёта .
30

Приложение 2. Технические параметры стальных горячедеформированных бесшовных труб
31

Приложение 3. Поля режимов работы насосов типа К .
32

Приложение 4. Поля режимов работы насосов типа Д .
32

Приложение 5. Поля режимов работы насосов типа ЦНС ...
33

Приложение 6. Технические характеристики некоторых насосов типа ЦН ...
33

Приложение 7. Индивидуальные характеристики насосов марки К ...
34

Приложение 8. Индивидуальные характеристики насосов марки Д ...
35

Приложение 9. Индивидуальные характеристики насосов марки ЦН
38

Приложение 10. Индивидуальные характеристики насосов марки ЦН ..
39

Приложение 11. Технические характеристики асинхронных электродвигателей общего назначения с короткозамкнутым ротором ..
41

Приложение 12. Индивидуальные характеристики насосов ЦНС ...
43

Подрисуночные подписи ..
54


ПРЕДИСЛОВИЕ

Наличие воды в карьерах сильно затрудняет условия работы людей и механизмов. Причиной обводнённости пород могут быть обильные атмосферные осадки, расположенные поблизости водоёмы, хорошо фильтрующиеся породы, наличие напорных и безнапорных водоносных горизонтов. Насыщенные водой породы меняют свои физико-механические свойства и становятся непригодными для разработки и дальнейшей переработки (например, глины при увлажнении набухают и становятся пластичными, прилипают к ковшам выемочно-погрузочных машин, к конвейерным лентам; увлажнённые известняки прилипают и забивают бункеры, грохота и т. д.).
Поэтому производство горных работ открытым способом в большинстве случаев требует проведения комплекса мероприятий по полному или частичному осушению разрабатываемых горных массивов, исключению или уменьшению водопритока в горные выработки, а также сбору и отводу поступающей в выработки воды.
Осушение (дренаж) карьеров может осуществляться устройствами различных типов: водопонижающими скважинами, оборудованными глубинными насосами; дренажём штреков с фильтрами и колодцами; самоизливающимися и поглощающими скважинами; иглофильтровыми установками; прибортовым дренажём; дренажными зумпфовыми установками, траншеями, канавами и др.
Зумпфовые водоотливные установки имеют наибольшее распространение на горных предприятиях. Отличительным признаком таких установок является наличие зумпфа-водосборника относительно больших размеров, который аккумулирует воду, поступающую в него из горных выработок самотёком по дренажным каналам.
Оборудование водоотливных установок относится к числу наиболее ответственных, т. к. от их надёжной и бесперебойной работы зависят не только безопасность и условия труда горняков, но и сама возможность ведения горных работ.
Задача надлежащего выбора основного оборудования решается при проектировании водоотливной установки. Базовым документом при проектировании является общая схема дренажа горного массива на заданном этапе строительства или эксплуатации горного предприятия. На основе общей схемы дренажа горного массива определяются общее устройство (тип), количество и местоположение водосборных сооружений, местоположение водоёмов и других гидротехнических сооружений для сброса и отвода откачиваемых грунтовых вод, а также объёмы притоков воды к водосборным сооружениям. Схема дренажа задаёт необходимый расход воды техническими средствами водоотлива, а также высоту подъёма и расстояние её транспортирования, что является исходным материалом для эксплуатационного расчёта оборудования водоотливных установок.
Эксплуатационныё расчёт оборудования является основой при проектировании водоотливных установок. Он состоит из следующих этапов:
определение расчётного напора и подачи насосов и выбор трубопроводов;
выбор насосов, определение их количества и схемы соединения;
определение напорной характеристики внешней сети;
определение действительного режима работы насоса;
анализ действительного режима работы насосов;
выбор электродвигателя для привода насосов и определение энергоёмкости водоотлива.
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ВЫПОЛНЕНИЯ РАСЧЁТА

Основными исходными данными являются: нормальный суточный приток воды в горные выработки Qн (м3/сут), максимальный приток воды Qmax (м3/сут), водородный показатель воды (рН), глубина карьера Нк (м), высота переподъёма воды на поверхности карьера hП (м). Численные значения основных и дополнительных исходных данных сведены в прил. 1.
РАЗДЕЛ 1. ПОРЯДОК ВЫПОЛНЕНИЯ РАСЧЁТА
Глава 1. Определение расчётного напора и подачи насосов
и выбор трубопроводов

Расчётная подача (производительность, расход) насосной станции водоотливной установки, м3/ч:
а) по нормальному суточному водопритоку
13 EMBED Equation.3 1415; (1.1.1)
б) по максимальному суточному водопритоку
13 EMBED Equation.3 1415, (1.1.2)
где Qн и Qmax – соответственно нормальный и максимальный суточный притоки воды в горные выработки, м3/сут; Тн=20 ч/сут – нормативное время откачки суточного притока воды в соответствии с Правилами безопасности (ПБ) при разработке месторождений полезных ископаемых.
Расчётный напор насосов, м:
13 EMBED Equation.3 1415, (1.1.3)
где НГ – геодезическая высота подъёма воды, м;
·р – расчётное значение коэффициента линейных гидравлических сопротивлений системы трубопроводов; Lр – расчётная полная длина трубопровода, м; Dр – расчётное значение внутреннего диаметра нагнетательного трубопровода, м;
·
·р – расчётная сумма коэффициентов местных гидравлических сопротивлений системы трубопроводов;
·эк – экономически целесообразная скорость движения воды по трубопроводу, м/с; g – ускорение свободного падения, м/с2.
Геодезическая высота подъёма воды (разность отметок уровня сброса воды на поверхности и нижнего уровня воды в водосборнике), м:
НГ=Нк+Нвс+hП, (1.1.4)
где Нк – глубина карьера или горизонта, с которого производится откачка воды, м; Нвс – высота всасывания насоса, предварительно принимаемая равной 4-5 м и уточняемая в дальнейшем при анализе режиме работы на кавитацию; hП - высота переподъёма воды на поверхности, определяемая профилем трассы трубопроводов за пределами поверхности карьера, м.
Полная длина трубопроводов (м) определяется по общей схеме дренажа горного массива и на основе предварительной эскизной проработки водоотливной установки. Для ориентировочных расчётов можно пользоваться следующей формулой:
13 EMBED Equation.3 1415, (1.1.5)
где lнк=20 ( 30 м – длина трубопровода в насосной станции; l1 – длина трубопровода на поверхности до места сброса воды, м; zi – количество уступов, имеющих высоту hi (м) и угол откоса
·i (градусов); ni – количество горизонтальных площадок уступов, имеющих ширину bi (м); l2 – расстояние от насосной станции до нижней бровки карьера, м (см. рис. 1.1.1).
13 SHAPE \* MERGEFORMAT 1415
Рисунок 1.13 SEQ Рисунок \* ARABIC 14115.1. Схема зумпфовой водоотливной установки карьера

Расчётный внутренний диаметр (м) нагнетательного трубопровода определяется по значению экономически целесообразной скорости движения воды в трубах:
13 EMBED Equation.3 1415 (1.1.6)
Экономически целесообразная скорость движения воды, м/с:
13 EMBED Equation.3 1415 (1.1.7)
Примечание: в соответствии с нормами технологического проектирования горно-добывающих предприятий скорость движения воды по нагнетательным трубопроводам водоотливных установок не должна превышать 3 м/с. Если
·эк > 3 м/с, то
·эк принимается равной в пределах 2,5(2,8 м/с.
Коэффициент линейных гидравлических сопротивлений для трубопроводов водоотливных установок:
13 EMBED Equation.3 1415 (1.1.8)
Сумму коэффициентов местных гидравлических сопротивлений принимают предварительно
·
·р =20(30 и уточняют после выбора насосов по гидравлической схеме водоотливной установки. Большие значения
·
·р принимают для меньших диаметров труб.
Толщина стенок труб, мм:

·р = 1,18 ( (
·о + (0,25 +
·ки) ( t) , (1.1.9)
где 1,18 – коэффициент, учитывающий минусовой допуск толщины стенки труб;
·о – минимальная по условиям прочности толщина стенки трубы, мм;
·ки – скорость коррозионного износа внутренней поверхности труб, принимаемая по табл. 1.1.1, мм/год; t = 10(15 лет – срок службы трубопровода водоотливной установки.
Таблица 1.1.1. Скорость коррозионного износа внутренней поверхности труб
Характеристика откачиваемой воды
Скорость коррозионного износа
·ки, мм/год

рН ( 7
0,10

рН = 6(7
0,20

рН = 5(6
0,30


Минимальная по условиям прочности толщина стенки труб, мм:
13 EMBED Equation.3 1415, (1.1.10)
где Рр – расчётное давление воды в трубопроводе, МПа; (в – допускаемое сопротивление разрыву стали, из которой изготовлены трубы, МПа. Численные значения (в для некоторых марок сталей определяем по табл. 1.1.2:
Таблица 1.1.2. Допускаемое сопротивление разрыву стали материала труб
Марка стали
Ст 2 сп
Ст 4 сп
Ст 5 сп
Ст 6 сп

(в, МПа
340
412
490
590


Расчётное давление воды в трубопроводе, МПа:
Рр = 10-6( ( ( g( Нр , (1.1.11)
где ( - плотность воды, кг/м3; g – ускорение свободного падения, м/с2.
По численным значениям Dр и
·р выбирают трубы для нагнетательного трубного става. Для водоотливных установок рекомендуется использовать трубы стальные горячедеформированные бесшовные (ГОСТ 8732-78). Некоторые технические параметры таких труб приведены в приложении 1.
Примечание: обычно выбирают несколько трубопроводов с ближайшими меньшими и большими по отношению к расчётному диаметрами труб, по которым ведут дальнейший расчёт. Окончательный выбор трубопровода производят или в процессе анализа режима работы насосов или в результате технико-экономического сравнения вариантов.
Диаметр всасывающего трубопровода принимается на 25(50 мм больше диаметра труб нагнетательного става. При этом скорость движения воды во всасывающем трубопроводе
·эк рекомендуется иметь в пределах 1,0(1,5 м/с.
Глава 2. Выбор насосов, определение их количества и схемы соединения

Насосы выбирают по расчётным значениям подачи Qp и напора Нр. При выборе пользуются или полями рабочих режимов, или таблицами с техническими характеристиками насосов (приложения 2 - 9). Если водоотливная установка главная, с водопритоком >50 м3/ч, то насосов должно быть не менее трёх (рабочий, резервный и в ремонте). Выбор рекомендуется выполнять таким образом, чтобы расчётные значения Qр и Нр обеспечивались одним насосным агрегатом.
Если невозможно выбрать один насос, удовлетворяющий требуемым параметрам, то несколько однотипных насосов соединяют последовательно или параллельно.
При последовательном соединении насосов напор будет возрастать пропорционально количеству насосов, а подача оставаться постоянной.
При параллельном соединении насосов подача будет возрастать пропорционально количеству насосов, а напор оставаться постоянным.
Примечание: в случаях, когда водопритоки претерпевают сезонные изменения и колебания в течение суток и месяцев, то при расчётных подачах > 300-500 м3/ч предпочтение отдают параллельному соединению 2-3х насосов вместо одного, даже при наличии насоса на заданные расчётные Qр и Нр. Если для водоотлива выбран многоступенчатый секционный насос ЦНС, то определяют необходимое количество ступеней, обеспечивающих расчётный напор установки:
13 EMBED Equation.3 1415 (1.2.1)
где Н1 – номинальный напор, развиваемый одной ступенью насоса, м.
После предварительного выбора насоса ЦНС уточняется его типоразмер и обозначение. Например, после наложения расчётной точки с параметрами Qр и Нр на соответствующее поле рабочих режимов выбран секционный насос ЦНС 180-500900, который представляет собой серию насосов с количеством ступеней i=59 и напором на одну ступень Н1 =100 м (Н1 =500/5=900/9). Необходимое количество ступеней по формуле (12) определилось равным 6. Тогда выбранный насос будет иметь обозначение ЦНС 180-600.
Для зумпфовых установок главного и участкового водоотливов применяют преимущественно насосы с горизонтальным расположением вала – горизонтальные насосы (рис. 1.2.1.).

13 SHAPE \* MERGEFORMAT 1415

Рисунок 1.2.1. Классификация центробежных горизонтальных насосов

Консольные насосы марки К (рис. 1.2.2) имеют рабочие колёса с односторонним входом, расположенные на консоли вала насоса или на консоли удлинённого вала электродвигателя (насосы моноблочного исполнения – КМ).

Рисунок 1.2.2. Консольные насосы типа К

Для расширения области рабочих режимов одной унифицированной модели консольные насосы одного и того же типоразмера изготавливаются с рабочими колёсами различного диаметра.
Предназначены для подачи чистой воды и других малоагрессивных жидкостей. Насос типа К состоит из корпуса 2, крышки 1 корпуса, рабочего колеса 4, узла уплотнения вала и опорной стойки. Крышка корпуса отлита за одно целое со всасывающим патрубком насоса. Рабочее колесо закрытого типа закреплено на валу 9 насоса с помощью шпонки и гайки 5. У насосов мощностью до 10 кВт рабочие колеса неразгруженные, а у насосов мощностью 10 кВт и выше разгруженные от осевых усилий. Разгрузка осуществляется через разгрузочные отверстия в заднем диске рабочего колеса и уплотнительный поясок на рабочем колесе со стороны узла уплотнения. Благодаря разгрузке снижается давление перед узлом уплотнения вала насоса. Для увеличения ресурса работы насоса корпус (только у насосов мощностью 10 кВт и выше) и сменные корпуса (у всех насосов) защищены сменными уплотняющими кольцами 3. Небольшой зазор (0,3 0,5 мм) между уплотняющим кольцом и уплотнительным пояском рабочего колеса препятствует перетоку перекачиваемой насосом жидкости из области высокого давления в область низкого давления, благодаря чему обеспечивается высокий КПД насоса.
Для уплотнения вала насоса применяют мягкий набивной сальник. Для повышения ресурса работы насоса и предотвращения износа вала в зоне узла уплотнения на вал надета сменная защитная втулка 7. Набивка сальника 6 поджимается крышкой сальника 8. Опорная стойка представляет собой опорный кронштейн 10, в котором в шарикоподшипниках 11 установлен вал насоса. Шарикоподшипники закрыты крышками. Смазка шарикоподшипников консистентная.
В обозначение насоса входит буквенный индекс К – консольный насос и две цифры: числитель – номинальная подача насоса (м3/ч) и знаменатель - номинальный напор насоса (м); n – частота вращения рабочего колеса (мин-1).
Консольные насосы имеют ограниченное применение, в основном только для участкового водоотлива, так как имеют небольшие подачи и напоры.
Одноступенчатые насосы с двухсторонним входом (Д) широко используются для водоотлива на карьерах. Представляют собой одноступенчатые насосы (рис. 1.2.3) с двухсторонним входом марки Д, подача которых охватывает диапазон от 200 до 14000 м3/ч.

Рисунок 1.2.3. Одноступенчатые насосы с двухсторонним входом (Д)

Отличительной конструктивной особенностью насосов марки Д является применение рабочих колёс с двухсторонним входом, располагаемых центрально относительно подшипниковых опор. Они имеют боковой подвод и горизонтальный разъём корпуса, что значительно облегчает их ремонтное обслуживание.
Цифры после буквенного индекса означают подачу (м3/ч) и напор (м) насоса в режиме максимального КПД при номинальном диаметре рабочего колеса. Расширение области режимов работы этих насосов, как и консольных, достигается за счёт применения рабочих колёс уменьшенного диаметра.
У этих насосов имеется раздваивающийся полуспиральный подвод 3. В рабочем колесе 1 эти потоки соединяются и выходят в общий спиральный отвод. Разъем корпуса насоса горизонтальный, благодаря чему обеспечивается возможность вскрытия, осмотра, ремонта, замены отдельных деталей и всего ротора без демонтажа трубопроводов (напорный и всасывающий патрубки подсоединены к нижней части корпуса). Вал насоса защищен от износа закрепленными на валу сменными втулками. Эти же втулки крепят рабочее колесо в осевом направлении. Сальники, уплотняющие подвод насоса, имеют кольца гидравлического затвора 2. Жидкость подводится к ним под давлением из отвода насоса по трубам. Радиальная нагрузка ротора воспринимается подшипниками скольжения. Для фиксации вала в осевом направлении и восприятия осевого усилия, которое может возникнуть при неодинаковом изготовлении или износе одного из уплотнения рабочего колеса, в левом подшипнике имеются радиально-упорные шарикоподшипники 4. Насосы двухстороннего всасывания имеют большую высоту всасывания, чем насосы одностороннего всасывания при тех же подаче и частоте вращения вала.
Многоступенчатые секционные насосы (рис. 1.2.4) марки ЦНС (центробежный насос секционный) получили наибольшее распространение на угольных шахтах, которые отличаются большой глубиной разработки.
13 SHAPE \* MERGEFORMAT 1415
Рисунок 1.2.4. Многоступенчатый секционный насос (ЦНС)
1 – вал; 2 – рабочие колёса; 3 – направляющие аппараты; 4 – сферические двухрядные роликоподшипники; 5 – кронштейны для крепления подшипников; 6 – стяжные шпильки; 7 – резиновый уплотнительный шнур; 8 – подвижные самоустанавливающиеся уплотнительные кольца; 9 – крышка всасывания; 10 – крышка нагнетания; 11 – сальники; 12 – втулка гидрозатвора; 13 – рубашка вала; 14 – уплотняющая бронзовая втулка; 15 – стальной диск разгрузочного устройства; 16 – кольцо стального диска; 17 – кольцо крышки нагнетания; 18 – трубка разгрузочного устройства; 19 – роторная гайка; 20 – полумуфта насоса.
Основной конструктивной особенностью этих насосов является то, что они изготавливаются из отдельных унифицированных взаимозаменяемых секций, которые устанавливаются последовательно на одном валу и соединяются между собой стяжными шпильками. Изменяя количество секций (ступеней), получают насосы с одной подачей и широким диапазоном напоров.
Первая цифра в обозначении насоса после буквенных индексов указывает подачу в м3/ч, а две последующие цифры указывают напоры (м) при минимальном и максимальном количестве ступеней. Буквенный индекс i указывает количество ступеней, с которыми выпускается каждый типоразмер насоса, а n – частоту вращения его ротора (мин-1).
Многоступенчатые центробежные спиральные насосы (ЦН) используются для оборудования водоотливных установок в сложных гидрогеологических условиях, когда притоки воды в горные выработки велики. Основным достоинством таких насосов (рис. 1.2.5) является горизонтальный разъём корпуса, что значительно упрощает обслуживание, позволяя производить многие ремонтные работы без снятия насоса с фундамента и без отсоединения всасывающего и нагнетательного трубопроводов, а также электродвигателя.
Жидкость поступает из первой ступени во вторую по внутреннему каналу. Разъем корпуса продольный. Напорный и всасывающий трубопроводы присоединены к нижней части корпуса, что облегчает осмотр и ремонт насоса. Уплотняющие зазоры рабочих колес выполнены между сменными уплотняющими кольцами, защищающими корпус и рабочие колеса от износа.
Фиксация ротора в осевом направлении осуществляется радиально-упорными шарикоподшипниками, расположенными в правом подшипнике. Расположенный со стороны всасывания сальник имеет кольцо гидравлического затвора, к которому жидкость подводится по трубке, идущей из отвода первой ступени. Сальник, расположенный справа, уплотняет подвод второй ступени. Жидкость подводится под напором, создаваемым отводом первой ступени.

Рисунок 1.2.5. Многоступенчатый центробежный спиральный насос (ЦН)


Определив количество рабочих насосов, затем в соответствии с требованиями отраслевых Правил безопасности и Правил технической эксплуатации определяют общее количество насосов водоотливной установки (рабочие + резервные + находящиеся в ремонте) по следующей таблице:
Таблица 1.2.1. Нахождение общего количества насосных агрегатов
Количество рабочих насосных агрегатов
1
2
3
4
5
6
7

Количество агрегатов в резерве и ремонте
2
2
2
3
3
3
4

Общее количество насосных агрегатов
3
4
5
7
8
9
11

Примечание:
суммарная подача рабочих и резервных насосов, работающих соответственно на рабочий и резервный нагнетательные трубопроводы, должна быть не меньше расчётной подачи Qр.max по максимальному притоку воды в горные выработки;
главная водоотливная установка должна быть оборудована не менее чем двумя нагнетательными трубопроводами, один из которых является резервным;
при числе рабочих трубопроводов до трёх принимается один резервный трубопровод; при их числе более трёх принимаются два резервных трубных става;
все насосы должны быть однотипными;
если расчётный напор водоотливной установки обеспечивается группой последовательно соединённых насосов, то в горячем и холодном резерве необходимо иметь такие же группы насосов.
Насосы на водоотливной установке должны быть соединены с трубопроводами таким образом, чтобы любой из них мог подключаться к любому из трубопроводов нагнетательного става. Это достигается применением специальных схем коммутации. При этом в соответствии с Правилами безопасности коммутационная схема подключения насосных агрегатов к нагнетательным трубопроводам должна обеспечивать откачку суточного водопритока при ремонте любого элемента водоотливной установки.
На открытых горных работах широко применяется схема коммутации с помощью общего трубного коллектора (рис. 1.2.6.).

Рисунок 1.2.6. Схема коммутации с помощью общего трубного коллектора

Диаметр трубного коллектора ТК в этом случае в 1,5-2 раза больше, чем диаметр труб нагнетательного става.
Насосные станции стационарных водоотливных установок открытого типа (рис. 1.2.7) размещают в специальных зданиях 1, располагаемых у водосборников 2, представляющих собой траншеи пирамидальной формы. Насосы 3 обычно имеют индивидуальные всасывающие колодцы 6, соединённые с водосборником перепускным колодцем 4 и коллектором 5.

Рисунок 1.2.7. Насосная станция стационарных водоотливных установок открытого типа

К нагнетательным трубопроводам 7 насосы чаще всего подключаются с помощью трубного коллектора 8. Водосборник состоит из двух секций А и Б, что позволяет поочерёдно очищать их от шлама.

Глава 3. Определение напорной характеристики внешней сети

Расчёт сопротивления внешней сети, м
Нс = НГ + Rс · Q2, (1.3.1)
где Нс - сопротивление внешней сети, численно равное потерям напора в системе трубопроводов; Rс - обобщённый коэффициент сопротивления внешней сети; Q – расход воды во внешней сети, м3/с.
Обобщённый коэффициент сопротивления внешней сети:
а) для простой внешней сети (состоящей из труб одинакового диаметра)
13 EMBED Equation.3 1415, (1.3.2)
где Dвн – внутренний диаметр выбранного стандартного трубопровода, м; L – уточнённое значение полной длины трубопровода, м;
·
· – уточнённое значение суммы коэффициентов местных сопротивлений;
·н – коэффициент линейных гидравлических сопротивлений системы трубопроводов.
б) если внешняя сеть состоит из n-участков трубопроводов разных диаметров
13 EMBED Equation.3 1415, (1.3.3)
где Dнк – внутренний диаметр конечного участка нагнетательного трубопровода, м;
·i , Li , Dнi ,
·
·i – соответствующие параметры i-го участка нагнетательного трубопровода.
Коэффициент линейных гидравлических сопротивлений
13 EMBED Equation.3 1415 (1.3.4)
Для определения суммы коэффициентов местных гидравлических сопротивлений
·
· необходимо составить гидравлическую схему водоотливной установки, включая насосную станцию и систему трубопроводов от водосборника до места сброса воды на поверхность карьера, а также коммутационные схемы насосных станций. На схеме необходимо отобразить расстановку пускорегулирующей, запорной и предохранительной арматуры (задвижек, вентилей, обратных и приёмных клапанов, компенсаторов гидравлических ударов и температурных изменений длины трубопровода и пр.).
В соответствии с составленной гидравлической схемой в виде таблицы составляется перечень трубной арматуры, включая колена, тройники, сужения и расширения потоков и пр. Для каждого типа арматуры указывается её количество и величина коэффициента местного гидравлического сопротивления. Итогом в таблице определяется сумма коэффициентов местных гидравлических сопротивлений для нагнетательного и всасывающего трубопроводов и общая её величина.
Значения части коэффициентов местных гидравлических сопротивлений выбираются по табл. 1.3.1, а именно для колен, задвижек, обратных клапанов, приёмных клапанов с сеткой.
Таблица 1.3.1. Значения коэффициентов местных гидравлических сопротивлений
Диаметр трубопровода, мм
Коэффициенты местных гидравлических сопротивлений


Нормальных колен с углом поворота
Задвижки (открытой)
Обратного клапана
Приёмного клапана с сеткой


135
·
90
·




50
0,068
0,136
0,10
18,0
10,0

75
0,070
0,140
0,10
11,0
8,5

100
0,074
0,148
0,09
8,0
7,0

150
0,078
0,156
0,09
6,5
6,0

200
0,84
0,168
0,08
5,5
5,2

250
0,091
0,182
0,08
4,5
4,4

300
0,096
0,191
0,075
3,6
3,7

350
0,102
0,203
0,075
3,0
3,4

400
0,108
0,218
0,070
2,5
3,1

500
0,120
0,235
0,070
1,8
2,5

600
0,132
0,265
0,065
1,2
2,1

700
0,145
0,286
0,060
0,9
1,9

800
0,157
0,310
0,050
0,7
1,0


Коэффициенты местных гидравлических сопротивлений других элементов внешней сети принимаются следующим образом:
а) сальниковый компенсатор температурных изменений длины трубопроводов

·=0,2
б) воздушная колонна-компенсатор гидравлических ударов

·=0,3ч0,7
в) тройник

·=0,5ч1,0
г) постепенное расширение потока (диффузор)
13 EMBED Equation.3 1415,
где
· – угол расширения потока, град.; f1 и f2 – площади поперечного сечения трубопровода соответственно в начале и в конце участка расширения, м2.
д) постепенное сужение потока (конфузор) – значение
· определяется в зависимости от угла сужения
·1 (табл. 1.3.2.):
Таблица 1.3.2. Значения коэффициента местных гидравлических сопротивлений конфузора
· в зависимости от его угла сужения
·1

·1, град
7
10
20
30
50
70


·
0,10
0,16
0,20
0,24
0,31
0,34


Напорная характеристика внешней сети представляет собой графическую зависимость её сопротивления Нс от расхода воды Q в системе трубопроводов. Для расчёта напорной характеристики необходимо произвольно задать 6-8 значений расхода Q в интервале от 0 до (1,4-1,5)·Qр и по формуле Нс = НГ + Rc·Q2 определить соответствующие значения Нс. Результаты расчёта свести в таблицу следующего вида:
Qi, м3/ч
0
Q1
Q2
Q3
Q4
Q5
Q6

Hci, м
НГ
Нc1
Нc2
Нc3
Нc4
Нc5
Нc6


Глава 4. Определение действительного режима работы насоса

Действительный режим работы насоса (Qд, Нд) определяется графически по точке пересечения напорной характеристики насоса Н с напорной характеристикой внешней сети Нс (рис. 1.4.1.). Индивидуальные характеристики насосов типа К, Д и ЦНС представлены в приложениях 6-9, 11-13.

Рисунок 1.4.1. Напорные характеристики насоса и внешней сети для определения действительного режима работы насоса

Для многоступенчатых насосов секционного типа (ЦНС) напорная характеристика обычно даётся на одну ступень. В этом случае напорную характеристику насоса получают путём умножения напора одной ступени на количество ступеней i насоса.
Глава 5. Анализ действительного режима работы насосов

Действительный режим работы насосов в системах водоотлива должен соответствовать четырём требованиям:
а) должен быть экономичным;
б) должен быть устойчивым;
в) должен обеспечивать необходимую подачу;
г) должен обеспечивать работу насоса без кавитации.
Проверка режима работы насоса на обеспечение необходимой подачи
Qд
· Qр , (1.5.1)
где Qд – действительная производительность насоса, определённая по графику зависимостей Н от Q (рис. 1.4.1), м3/ч; Qр – расчётная производительность насоса, найденная в пункте 1.1.1 расчёта, м3/ч.
Проверка экономичности режима работы насоса. Она выполняется двумя способами:
а) режим работы считается экономичным, если он находится в зоне промышленного использования насоса, которая обычно выделяется на его индивидуальной напорной характеристике (рис. 1.4.1);
б) по условию
·д
·0,95·
·max, где
·д – коэффициент полезного действия (КПД) насоса при действительном эксплуатационном режиме;
·max - максимальный КПД насоса, определяемый по его напорной индивидуальной (гидромеханической) характеристике.
Проверка режима работы насоса на устойчивость
НГ
·0,9·Н0, (1.5.2)
где Н0 – напор насоса при нулевой подаче, определяемый по его напорной характеристике (рис. 1.4.1), м.
Проверка условия работы насоса без кавитации
Нвак
·Нвд. д, (1.5.3)
где Нвд. д – допустимая вакуумметрическая высота всасывания в действительном режиме работы (рис. 1.4.1), м; Нвак – расчётное значение вакуумметрической высоты всасывания, равное потерям напора во всасывающем трубопроводе насоса, м.
13 EMBED Equation.3 1415, (1.5.4)
где Нвс – высота всасывания насоса, численно равная геодезической высоте подъёма воды от её уровня в приёмном зумпфе до входа в насос, м; Lвс – длина всасывающего трубопровода, м; Dвс – внутренний диаметр всасывающего трубопровода, м;
·вс – коэффициент линейных гидравлических сопротивлений;
·
·вс – сумма коэффициентов местных сопротивлений всасывающего трубопровода;
·вс – скорость воды во всасывающем трубопроводе, м/с.
Коэффициент линейных гидравлических сопротивлений
13 EMBED Equation.3 1415 (1.5.5)
Скорость движения воды во всасывающем трубопроводе определяется по действительному режиму работы насоса, м/с
13 EMBED Equation.3 1415 (1.5.6)
Примечание: если условие бескавитационной работы не выполняется, но разница между Нвак и Нвд.д незначительна, то можно увеличить диаметр всасывающего трубопровода до ближайшего большего по стандарту и затем повторно проверить условие бескавитационной работы насоса. Если увеличение диаметра не даёт нужного эффекта, то уменьшаем геометрическую высоту всасывания, понижая уровень расположения насоса по отношению к уровню воды в приёмном зумпфе водосборника.
Максимально допустимое значение геометрической высоты всасывания насоса, м
13 EMBED Equation.3 1415 (1.5.7)
Примечание: при расположении насосных агрегатов водоотливных установок выше уровня воды в водосборнике возможная по конструктивным соображениям геометрическая высота всасывания составляет обычно 3,5 м. Поэтому, если допустимая геометрическая высота всасывания Нвс.д, полученная по последней формуле, меньше 3,5 м, то необходимо применять заглублённую насосную станцию с расположением насосов ниже уровня воды в водосборнике или применять специальные погружные подпорные насосы. Отрицательная величина Нвс.д указывает глубину расположения насосных агрегатов ниже уровня воды в водосборнике или величину необходимого подпора на входе в насос, располагаемый выше уровня воды в водосборнике.
Если кавитационная характеристика задана в виде зависимости допускаемого кавитационного запаса на входе в насос от его расхода, то в этом случае условие работы насоса без кавитации будет определяться следующим соотношением, м
13 EMBED Equation.3 1415, (1.5.8)
где
·hД – допустимый кавитационный запас насоса в действительном режиме работы; Р0 – атмосферное давление, Па; Рп – давление насыщенного водяного пара, Па;
· – плотность перекачиваемой воды, кг/м3; Нвак – определяется по формуле (1.5.4).
Давление насыщенного водяного пара зависит от температуры воды и имеет следующие значения:
Температура воды,
·С
0
5
10
15
20
30
40

Давление насыщенного пара, Па
611
823
1208
1694
2337
4241
7375

Допустимую высоту всасывания в этом случае определяем по следующей формуле, м

13 EMBED Equation.3 1415 (1.5.9)
Примечание: при совместной работе насосов на общую внешнюю сеть проверка рабочего режима на обеспечение необходимой подачи производится по суммарной подаче Q
·д.
Проверка на экономичность выполняется для каждого насоса.
Проверка действительного режима работы на отсутствие кавитации при параллельном соединении насосов производится для каждого насоса, а при последовательном соединении – только для первого (головного) насоса.

Глава 6. Выбор электродвигателя для привода насосов и определение энергоёмкости водоотлива

Выбор электродвигателя для привода насосов производится по необходимой (расчётной) мощности, а также частоте вращения, указанной в их паспорте.
Расчётная мощность Nр электродвигателя, кВт
13 EMBED Equation.3 1415, (1.6.1)
где
· – плотность перекачиваемой воды, кг/м3; НД, QД и
·Д – гидравлические параметры действительного эксплуатационного режима работы насоса.
Примечание: при совместной работе насосов на общую внешнюю сеть расчётная мощность определяется для каждого насоса. В этом случае в формулу (1.6.1) подставляются параметры действительного режима работы соответствующих насосов.
Рекомендации по выбору типа электродвигателя. На водоотливных установках горных предприятий используется в основном электропривод. При этом электродвигатели насосов работают в длительном режиме эксплуатации с относительно постоянной нагрузкой. Пусковые нагрузки обычно не превышают 30-40% от номинальной. Применительно к такому режиму работы наиболее экономичны асинхронные электродвигатели с короткозамкнутым ротором.
В качестве привода насосов карьерных водоотливных установок применяются электродвигатели общего назначения, выполненные в закрытом и брызго-, капле и влагозащищённом исполнении (см. приложение № 10).
Годовое потребление электроэнергии насосным оборудованием водоотливной установки, кВт·ч/год
13 EMBED Equation.3 1415, (1.6.2)
где
·эд – КПД электродвигателя;
·эс=0,92ч0,96 – КПД электросети; Nм - количество дней в году с максимальным притоком воды; Тн и Тм – число машино-часов работы насосов водоотливной установки в сутки при откачке соответственно нормального и максимального притоков воды; Qн и Qmax – соответственно нормальный и максимальный суточные притоки воды в горные выработки.
Удельный расход электроэнергии, отнесённый к единице объёма откачиваемой воды, кВт·ч/м3
13 EMBED Equation.3 1415 (1.6.3)
Количество машино-часов работы насосов в сутки при откачке нормального и максимального водопритоков
13 EMBED Equation.3 1415; (1.6.4)
13 EMBED Equation.3 1415. (1.6.5)
Примечание: при совместной работе насосов на общую внешнюю сеть (последовательной или параллельной) в формулы (1.6.1), (1.6.4), (1.6.5) вместо Qд и Нд подставляются величины Q
·д и Н
·д.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Гришко А. П. Стационарные машины. Том 2. Рудничные водоотливные, вентиляторные и пневматические установки. – М.: МГГУ, 2004.
Гришко А. П., Шелоганов В. И. Стационарные машины и установки. – М.: МГГУ, 2004.
Хаджиков Р. Н., Бутаков С. А. Сборник примеров и задач по горной механике. – М.: Недра, 1989.
Попов В. М. Рудничные водоотливные установки. – М.: Недра, 1983.
Справочник по электрическим машинам / Под общ. ред. И. А. Копылова, Б. К. Клокова. М.: Энергоатомиздат, 1989. Т. 1, 2.
РАЗДЕЛ II. ПРИЛОЖЕНИЯ
Приложение 1. Исходные данные для выполнения расчёта
Исходные данные для выполнения расчёта

Заданные параметры
номера вариантов


1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
12
14
15
16
17
18
19
20
21
22

Нормальный часовой приток Qн, м3/ч
450
400
300
250
200
300
400
450
500
600
180
220
260
290
320
350
390
430
480
530
550
590

Максимальный часовой приток Qmax, м3/ч
600
550
450
350
300
400
500
600
650
800
210
250
300
310
350
380
420
500
500
580
590
600

Глубина карьера Нк, м
150
200
280
360
200
250
320
250
300
350
420
400
450
280
380
145
120
175
210
315
400
270

Срок службы водопровода Т, лет
10
10
10
12
10
10
10
14
10
15
10
12
12
12
12
12
14
14
14
15
15
15

Число напорных трубопроводов
2

Материал труб трубопровода
Ст 2 сп
Ст 4 сп
Ст 5 сп
Ст 6 сп
Ст 2 сп
Ст 4 сп
Ст 5 сп
Ст 6 сп
Ст 2 сп
Ст 4 сп
Ст 5 сп
Ст 6 сп
Ст 2 сп
Ст 4 сп
Ст 5 сп
Ст 6 сп
Ст 2 сп
Ст 4 сп
Ст 5 сп
Ст 6 сп
Ст 2 сп
Ст 4 сп

Водородный показательводы рН
5
6
7
8
5
6
7
8
5
6
7
8
5
6
7
8
5
6
7
8
7
8

Высота всасывания насоса, Нвс, м
4
4,5
5
4
4,5
5
4
4,5
5
4
4,5
5
4
4,5
5
4
4,5
5
4
4,5
5
4

Длина всасывающего трубопровода, Lвс, м
10
12
13
14
15
16
17
18
10
12
13
14
15
16
17
18
10
12
13
14
15
16

Высота переподъёма воды на поверхности карьера, hп, м
2
2
2
1
1
1
1
1
1,5
1,5
1,5
2
2
2
2
1,5
1,5
1,5
1
1
2
2

Полная (расчётная) длина нагнетательного трубопровода, Lр, м
361
404
491
578
404
462
535
462
506
564
636
622
665
491
593
346
332
375
419
520
607
477

Плотность воды,
·, кг/м3
1000

Количество нормальных колен с углом поворота 135є на нагнетательном трубопроводе
3
3
4
4
3
3
4
4
4
4
5
5
5
4
5
3
3
3
5
5
5
4

Количество дней в году с максимальным притоком воды, Nм
30
37
28
25
29
30
30
38
40
40
40
30
32
38
34
26
24
23
41
40
32
30


Приложение 2. Технические параметры стальных горячедеформированных бесшовных труб
Наружный диаметр труб, мм
Толщина стенки, мм
Внутренний диаметр труб, мм
Наружный диаметр труб, мм
Толщина стенки, мм
Внутренний диаметр труб, мм
Наружный диаметр труб, мм
Толщина стенки, мм
Внутренний диаметр труб, мм
Наружный диаметр труб, мм
Толщина стенки, мм
Внутренний диаметр труб, мм

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12

57
4
49
133
10
113
273
12
249
402
25
352


4,5
48

12
109

14
245
426
9
408


5
47
159
5
149

20
233

10
406


6
45

6
147
299
8
283

12
402


7
44

7
145

10
279

14
398

73
4
65

8
143

12
275

16
394


4,5
64

10
139

14
271

20
386


5
63

12
135

16
267

25
376


6
61
180
6
168

20
259
450
9
432


7
59

7
166
325
8
309

10
430

89
4,5
80

8
164

10
305

12
426


5
79

10
160

12
301

14
422


6
77

12
156

14
297

16
418


7
75

14
152

16
293

20
410


8
73
203
7
189

20
285

25
400

102
5
92

8
187
351
8
335
480
9
462


6
90

10
183

10
331

10
460


7
88

12
179

12
327

12
456


8
86

14
175

14
323

14
452


9
84

16
171

16
319

25
430

108
5
98
219
7
105

20
311
500
9
482


6
96

8
203

25
301

10
480


7
94

10
199
377
9
359

12
476


8
92

12
195

10
357

14
472


10
88

14
191

12
353

25
450

121
5
111

16
187

14
349
530
9
512


6
109
245
7
231

16
345

10
510


7
107

8
229

20
337

12
506


8
105

10
225

25
327

14
502


10
101

12
221
402
9
384

25
480


12
97

14
217

10
382
560
9
542

133
5
123

20
205

12
378

10
540


6
121
273
7
259

14
374

12
536


7
119

8
257

16
370

14
532


8
117

10
253

20
362

25
510

Приложение 2. (продолжение) Технические параметры стальных горячедеформированных бесшовных труб
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12

600
9
582
630
9
612
720
9
702
820
9
802


10
580

10
610

10
700

10
800


12
576

12
606

12
696

12
796


14
572

14
602

14
692

14
792


25
550

25
580

25
670

25
770


Приложение 3. Поля режимов работы насосов типа К

Приложение 4. Поля режимов работы насосов типа Д




Приложение 5. Поля режимов работы насосов типа ЦНС

Приложение 6. Технические характеристики некоторых насосов
типа ЦН

Приложение 7. Индивидуальные характеристики насосов марки К










Приложение 8. Индивидуальные характеристики насосов марки Д



Продолжение приложения 8. Индивидуальные характеристики
насосов марки Д

Продолжение приложения 8. Индивидуальные характеристики
насосов марки Д

Продолжение приложения 8. Индивидуальные характеристики
насосов марки Д


Приложение 9. Индивидуальные характеристики насосов марки ЦНС


Продолжение приложения 9. Индивидуальные характеристики
насосов марки ЦНС




Приложение 10. Индивидуальные характеристики насосов марки ЦН



Продолжение приложения 10. Индивидуальные характеристики
насосов марки ЦН





Приложение 11. Технические характеристики асинхронных электродвигателей общего назначения с короткозамкнутым ротором
Типоразмер электродвигателя
Номинальная мощность, кВт
Напряжение, В
КПД, %
cos
·

1
2
3
4
5

Синхронная частота вращения 3000 мин-1

4А 132 М2
11
220/380
88
0,90

4А 160 2
15
220/380
88
0,91

4А 160 М2
18,5
220/380
88,5
0,92

4А 180 2
22
220/380
88,5
0,91

4А 180 М2
30
220/380
90,5
0,90

4А 200 М2
37
220/380
90
0,89

4А 200 2
45
220/380
91
0,90

4А 225 М2
55
220/380
91
0,92

4А 250 2
75
220/380
91
0,89

4А 250 М2
90
220/380
92
0,90

4А 280 2
110
220/380
91
0,89

4А 280 М2
132
380/660
91,5
0,89

4А 315 2
160
380/660
92
0,90

4А 315 М2
200
380/660
92,5
0,90

4А 355 2
250
380/660
92,5
0,90

4А 355 М2
315
380/660
93
0,90

А 112-2М
320
380
94,5
0,91

А 113-2М
320
6000
92,1
0,90

А 114-2М
400
6000
93
0,92

АТД-500
500
6000
93,5
0,89

АТД-630
630
6000
94
0,89

АТД-1000
1000
6000
94
0,89

АТД-1250
1250
6000
94,5
0,90

АТД-1600
1600
6000
95
0,90

АТД-2000
2000
6000
95,5
0,90

АТД-2500
2500
6000
96
0,90

Синхронная частота вращения 1500 мин-1

4А 132 М4
11
220/380
87,5
0,87

4А 160 4
15
220/380
86,5
0,88

4А 160 М4
18,5
220/380
89,5
0,88

4А 180 4
22
220/380
90
0,90

4А 180 М4
30
220/380
91
0,89

4А 200 4
37
220/380
91
0,90

4А 200 М4
45
220/380
92
0,90

4А 225 М4
55
220/380
92,5
0,90

4А 250 4
75
220/380
93
0,90

4А 250 М4
90
220/380
93
0,91

4А 280 4
110
220/380
92,5
0,90

4А 280 М4
132
380/660
93
0,90

4А 315 4
160
380/660
93,5
0,91

4А 315 М4
200
380/660
94
0,92

А 112-4М
200
6000
91,2
0,875

4А 355 4
255
380/660
94,5
0,92

А 113-4М
250
6000
92
0,89

4А 355 М4
315
380/660
94,5
0,92

А 114-4М
320
6000
92,8
0,895

А12-32-4
400
6000
92,5
0,895

А12-41-4
500
6000
93
0,895

А12-52-4
630
6000
93,5
0,90

А13-46-4
800
6000
94
0,91

А13-59-4
1000
6000
94
0,91

ДСП-118-44-4
1250
6000
94,5
0,90

ДСП-116-49-4
1300
6000
94,5
0,90







Продолжение приложения 11

1
2
3
4
5

АТД-1600
1600
6000
95
0,90

ДАП 14-69-4
2000
6000
95,5
0,90

ДСП-140-74-4
3150
6000
96
0,90

Синхронная частота вращения 1000 мин-1

4А 160 6
11
220/380
86
0,86

4А 160 М6
15
220/380
87,5
0,87

4А 180 М6
18,5
220/380
88
0,87

4А 200 М6
22
220/380
90
0,90

4А 200 6
30
220/380
90,5
0,90

4А 225 М6
37
220/380
91
0,89

4А 250 6
45
220/380
91,5
0,89

4А 250 М6
55
220/380
91,5
0,89

4А 280 6
75
220/380
92
0,89

4А 280 М6
90
220/380
92,5
0,89

4А 315 6
110
380/660
93,5
0,90

4А 315 М6
132
380/660
93,5
0,90

4А 355 6
160
380/660
93,5
0,90

4А 355 М6
200
380/660
94
0,875

А 112-6М
200
6000
90
0,875

А 113-6М
250
380
94
0,895

А12-35-6
250
6000
91,5
0,89

А 114-6М
320
380
94,5
0,90

А12-39-6
320
6000
92
0,89

А12-49-6
400
6000
92,5
0,89

А13-37-6
500
6000
93
0,89

А13-46-6
630
6000
93,5
0,89

А13-59-6
800
6000
93,5
0,90

АН14-49-6
1000
6000
94,4
0,89

АН14-59-6
1200
6000
94,8
0,88

АН15-41-6
1600
6000
94,8
0,87

АН15-51-6
2000
6000
95,2
0,88

Синхронная частота вращения 750 мин-1

А 101-8М
75
220/380
92,1
0,855

А 102-8М
100
220/380
92,6
0,86

А 103-8М
125
220/380
92,8
0,87

А 104-8М
160
380
93,3
0,88

А 113-8М
200
380
93,4
0,89

А12-35-8
200
6000
90,5
0,835

А 114-8М
250
380
94,6
0,89

А12-42-8
250
6000
91,5
0,85

А12-52-8
320
6000
92
0,86

А13-42-8
400
6000
92,5
0,86

А13-52-8
500
6000
93
0,865

А13-62-8
630
6000
93,5
0,87

АН12-46-8
800
6000
94,2
0,85

АН14-59-8
1000
6000
94,3
0,86

АН15-44-8
1250
6000
94,4
0,87

АН15-54-8
1600
6000
94,8
0,88

АН15-64-8
2000
6000
95,2
0,88










Приложение 12. Индивидуальные характеристики насосов ЦНС
Насосы:
ЦНС 850-240;
ЦНС 850-360;
ЦНС 850-480;
ЦНС 850-600;
ЦНС 850-780;
ЦНС 850-840;
ЦНС 850-960.
Насосы: ЦНС 500-880; ЦНС 500-800; ЦНС 500-720; ЦНС 500-640; ЦНС 500-560; ЦНС 500-480; ЦНС 500-400; ЦНС 500-400; ЦНС 500-320; ЦНС 500-240; ЦНС 500-160.
[ Cкачайте файл, чтобы посмотреть картинку ]
Насосы: ЦНС 300-600; ЦНС 300-540; ЦНС 300-480; ЦНС 300-420; ЦНС 300-360; ЦНС 300-300; ЦНС 300-240; ЦНС 300-180; ЦНС 300-120.
[ Cкачайте файл, чтобы посмотреть картинку ]
Насосы: ЦНС 300-1040; ЦНС 300-910; ЦНС 300-780; ЦНС 300-650.
[ Cкачайте файл, чтобы посмотреть картинку ]
Насосы: ЦНС 180-900; ЦНС 180-800; ЦНС 180-700; ЦНС 180-600; ЦНС 180-500.
[ Cкачайте файл, чтобы посмотреть картинку ]
Насосы: ЦНС 180-383; ЦНС 180-340; ЦНС 180-170; ЦНС 180-128; ЦНС 180-85.
[ Cкачайте файл, чтобы посмотреть картинку ]
Насосы: ЦНС 60-330; ЦНС 60-297; ЦНС 60-264; ЦНС 60-231; ЦНС 60-198; ЦНС 60-165; ЦНС 60-132; ЦНС 60-99; ЦНС 60-66.
[ Cкачайте файл, чтобы посмотреть картинку ]
Насосы: ЦНС 60-250; ЦНС 60-225; ЦНС 60-200; ЦНС 60-175; ЦНС 60-150; ЦНС 60-125; ЦНС 60-100; ЦНС 60-75; ЦНС 60-50.
[ Cкачайте файл, чтобы посмотреть картинку ]
Насосы: ЦНС 38-220; ЦНС 38-198; ЦНС 38-176; ЦНС 38-154; ЦНС 38-132; ЦНС 38-110; ЦНС 38-88; ЦНС 38-66; ЦНС 38-44.
[ Cкачайте файл, чтобы посмотреть картинку ]
Насосы: ЦНС 13-350; ЦНС 13-315; ЦНС 13-280; ЦНС 13-245; ЦНС 13-210; ЦНС 13-175; ЦНС 13-140; ЦНС 13-105; ЦНС 13-70.
[ Cкачайте файл, чтобы посмотреть картинку ]
Насосы: ЦНС 105-98; ЦНС 105-147; ЦНС 105-196; ЦНС 105-245; ЦНС 105-294; ЦНС 105-343; ЦНС 105-392; ЦНС 105-441; ЦНС 105-490.
[ Cкачайте файл, чтобы посмотреть картинку ]ПОДРИСУНОЧНЫЕ ПОДПИСИ
Рисунок 1.1.1. Схема зумпфовой водоотливной установки карьера7
Рисунок 1.2.1. Классификация центробежных горизонтальных насосов11
Рисунок 1.2.2. Консольные насосы типа К.....11
Рисунок 1.2.3. Одноступенчатые насосы с двухсторонним входом (Д)..13
Рисунок 1.2.4. Многоступенчатый секционный насос (ЦНС)..14
Рисунок 1.2.5. Многоступенчатый центробежный спиральный насос (ЦН)..16
Рисунок 1.2.6. Схема коммутации с помощью общего трубного коллектора17
Рисунок 1.2.7. Насосная станция стационарных водоотливных установок открытого типа..18
Рисунок 1.4.1. Напорные характеристики насоса и внешней сети для определения действительного режима работы насоса.22









13PAGE 15


13PAGE 14215


13PAGE 14115
13PAGE 14115







водоотливная установка

lнк

b


·

h

l1

l2

Горизонтальные насосы

одноступенчатые

многоступенчатые

консольные

насосы двухстороннего входа

секционные

спиральные

Зона промышленного использования насоса

Н0

30



[ Cкачайте файл, чтобы посмотреть картинку ]