МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ по выполнению практической работы по ПМ 02. ЭКСПЛУАТАЦИЯ ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ ПРОИЗВОДСТВА НЕМЕТАЛЛИЧЕСКИХ СТРОИТЕЛЬНЫХ ИЗДЕЛИЙ И КОНСТРУКЦИЙ Для специальности 08.02.03 Производство неметаллических изделий и конструкций

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ НИЖЕГОРОДСКОЙ ОБЛАСТИ
Государственное бюджетное профессиональное
образовательное учреждение
«ПЕРЕВОЗСКИЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ КОЛЛЕДЖ»








МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

по выполнению практической работы по ПМ 02. ЭКСПЛУАТАЦИЯ ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ ПРОИЗВОДСТВА НЕМЕТАЛЛИЧЕСКИХ СТРОИТЕЛЬНЫХ ИЗДЕЛИЙ
И КОНСТРУКЦИЙ
Для специальности 08.02.03 Производство неметаллических изделий и конструкций
















г. Перевоз
2015
Составители: Мишаненкова О.П.




Методические указания по выполнению практической работы по ПМ 02 Эксплуатация теплотехнического оборудования производства неметаллических строительных изделий и конструкций.Для специальности 08.02.03 Производство неметаллических изделий и конструкций.Перевозский строит. колледж; Сост.: – Перевоз, 2015. – с.




Данная методическая инструкция составлена в помощь преподавателям и обучающимся специальности 08.02.03 Производство неметаллических изделий и конструкций. Содержит информацию о порядке оформления и содержания практической работы, алгоритм выполнения и оформления.







Рецензент: Сарпова Т.П. , преподаватель ГБПОУ Перевозский строительный колледж





© Перевозский строительный
колледж, 2015



Рассмотрено на заседании кафедры
строительного направления
Протокол № ____ «____» _______ 20____ г.
Заведующий кафедрой
____________________ Алтынбаева И.Г
Утверждено на заседании
Методического совета
Протокол № ____ «____» _______ 20____ г.
Начальник ОИО и СО
_________________ Курикова Г.В.







Содержание



стр.

Содержание практической работы


1.Введение о назначении тепловой обработки
4

2.Характеристика изделия, подвергающего тепловой обработке
6

а) оформление по примеру
6

б) назначение изделия
7

в) характеристика бетонной смеси и подбор состава бетона
8

3. Характеристика тепловой установки для пропаривания изделий.
10

а) область применения и назначения ямной пропарочной камеры
10

б) конструкция ямной пропарочной камеры
10

4. Выбор и обоснование режима тепловой обработки
12

5.Определение размеров, производительности и числа тепловых установок.
13

6.Теплотехнический расчет ямной камеры
19

7.Технико-экономические показатели работы камеры


Охрана труда и техники безопасности
25

Контрольные вопросы
25

10.Список рекомендуемой литературы
26






















Содержание практической работы

1. Введение


Ускорение твердения бетона позволяет быстрее получить изделий с отпускной прочностью, повысить оборачиваемость форм и другого оборудования, а также эффективнее использовать производственные площади.
Основным методом ускорения твердения бетона является тепловая обработка. Она позволяет получить в необходимые сроки прочность изделий, допускающую их транспортирование на строительной площадке, монтаже в зданиях и сооружениях, восприятие действующих нагрузок. Поэтому такая обработка, несмотря на дополнительные затраты: на строительство тепловых установок, котельных для получения пара, повышенный расход цемента, а иногда некоторое снижение прочности бетона, является необходимым условием их заводского производства.
К тепловой обработке относятся:
- пропаривание изделий при атмосферном давлении
- запаривание изделий при повышенном давлении
- электропрогрев
- контактный прогрев
- метод горячего формования и т.д.
Наиболее распространено пропаривание. Теплоносителем или рабочим телом служит паровоздушная смесь или насыщенный пар.
Различают камеры пропаривания периодического действия, в которых все эти этапы процесса тепловой обработки периодически повторяются для каждой партии вновь загруженных в камеру отформованных изделий и камеры непрерывного действия, в которых изделия непрерывно проходят все этапы тепловой обработки в процессе их перемещения от начала до конца камеры.
Наиболее распространенными на практике камерами пропаривания периодического действия являются камеры ямного типа, полностью или частично заглубленными в землю и открывающиеся сверху для загрузки и выгрузки изделий.
Ямные камеры, рассчитанные на тепловую обработку крупных изделий, загружаемых при помощи крана, удобны в эксплуатации, допускают компактную укладку форм с изделиями или изделий на поддонах в несколько ярусов по высоте, что обеспечивает высокий коэффициент использования полезного объема камеры.
При заглублении камеры в землю и хорошей теплоизоляции сверху потери тепла через ограждающие поверхности весьма незначительны. Наиболее распространенными камерами непрерывного действия являются щелевые камеры.
Интенсификация технологии производства ж.б зависти главным образом от увеличения оборачиваемости форм и формующих установок. А это достигается, прежде всего, сокращением продолжительности тепловой обработки изделий. Тепловая обработка при использовании ямных пропарочных камер и щелевых занимает до 80% и до 60% при использовании кассет от общего времени оборота формы.
Поэтому целесообразно любое даже сравнительно небольшое сокращение. Сократить время тепловой обработки можно следующими технологическими способами:
Применение быстротвердеющих цементов повышенных марок.
Применение жестких смесей с малым в/п.
Рациональным составом бетона и режима прогрева.
Повторного вибрирования.
Введение ускорителя твердения.
Активизации цемента путем его помола.

Применение указанных мероприятий позволяет довести оборачиваемость форм и установок по тепловой обработке до 1,5-2 раза в сутки.
























2.Характеристика изделия, подвергаемого тепловой обработке

а)Оформление работы проводить по примеру.
Пример( рассмотрено на примере ребристой плиты перекрытия)
Таблица 1
№ п/п
Наименование показателей
Единицы измерения
Числовые значения

1.



2.
3.
4.
5.
6.
Габаритные размеры
длина
ширина
толщина
Объем бетона в изделии
Объем изделия
Масса арматуры в изделии
Проектная марка бетона
Масса изделия


мм
мм
мм
м3
м3
кг
кг/см2 / МПа/
кг

11970
1785
300
1,49
6,4
248,5
400/40/
3700



Наименование изделия – предварительно напряженная ребристая стеновая панель ПСЖА – 4-1

Чертеж панели представлен на рис.1.



рис.1. Плита ребристая


б) Назначение панели

Ребристая плита для промышленных зданий ( ПР) железобетонная мелкоразмерная плита, применяемая для покрытия одноэтажных зданий индустриального назначения. Такие перекрытия из мелкоразмерных элементов традиционно применяются в малоэтажном строительстве.Стандарты и нормы выпуска плит покрытий закреплены ГОСТ 28042-89. Ненапряженная ребристая плита данной серии наиболее популярный материал для строительства одноэтажных объектов. Ввиду того, что такая плита покрытия за счет выступающих вниз балок имеет П-образную форму поперечного сечения, их применение при постройке жилых зданий ограничено и чаще они применяются при строительстве промышленных зданий.
 Плита состоит из полки толщиной 25-30 мм и продольных ребер с технологическим уклоном. Наличие продольных ребер позволяет плите лучше работать на изгиб и выдерживать большие временные нагрузки, нежели плоская плита.
Для подъема и монтажа плита имеет строповочные отверстия или монтажные петли.Ребристые плиты ПР укладывают на стальные или железобетонные прогоны, шаг которых 1, 5 и 3 метра. При этом опора плиты покрытия на прогонные балки должна происходить не менее чем на 50-65 мм (рис. 2)



рис. 2 Складирование ребристых плит







в) Характеристика бетонной смеси и подбор состава бетона

Подбор состава бетона.
Для изготовления панелей из бетона М400 используется б/ жесткостью Ж-60-80сек, приготовленная на портландцементе марки «500», соответствующим требованиям ГОСТ 10178-76. «Портландцемент и шлакопортландцемент технические условия».
В качестве крупного заполнителя используется гравий с наибольшей прочностью Мкр =20мм и кварцевый речной песок средней крупности с модулем крупности Мкр=2,65, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 10268-80. Бетон тяжелый. Технические требования к заполнителям ГОСТ 8268-74. Гравий для строительных работ. Общие требования. А также ГОСТ 8736-77. «Песок для строительных работ. Технические условия».

1) В/Ц = 0,23ц + 100
б 80
где ц – активность цемента,
Ц = 500кг/см2 / 50МПа/,
б – проектная марка бетона
б = 400кг/см2//40МПа/13 EMBED soffice.StarMathDocument.6 1415

Ц= 0,23 Х500 100 = 0,448
400 80

2) При жесткости смеси 60-80 сек., наибольшей крупности гравия 20мм и песке средней крупности водопотребность бетонной смеси на портландцемент составит В=145л.

3) Расход цемента составит:
Ц =В/В/Ц = 145 = 324кг
0,448

4). Расход гравия определяется по формуле:
ГР = 1000
У пуст._____ 113 EMBED opendocument.MathDocument.1 1415
н.гр ____

где н.гр – объемно-насыпная масса гравия кг/м3
н.гр = 1450кг/м3
н.гр – плотность гравия г/см3
гр = 2,65 г/см3
- коэффициент раздвижки зерен крупного заполнителя цементно-песчаным раствором для жестких смесей =1,1

У пуст – пустотность гравия определяется по формуле:
У пуст= (1 ------- = 1 – 1,45 = 0,453
1,65
Отсюда:
Гр = 1000__________ = 1387кг
0,453 х 1,1 + __1__
1,45 2,65

5) Расход тока определяется по формуле:
П = /1000 – Гр - В - Ц / х п, кг
Гр Ц
Где ц –плотность цемента в г/см3
Ц = 3,1 г/см3
п – плотность песка в г/см3
п = 2,65 г/см3

13 EMBED soffice.StarMathDocument.6 1415П = 1000 – 1387 - 145 - 324 / х 2,65 =602кг
2,65 3,1

6) Объемная масса смеси в уплотненном состоянии.
о.б.с. = П + Гр+ Ц + В = 602 +1387+324+145=2460 кг\м3

№ п/п
Наименование показателей
Единицы измерений
Численные значения

1.




2.
3.
Расход материалов на 1м3 смеси
цемента
воды
гравия
песка
Водоцементное отношение
Жесткость смеси



кг
л
кг
кг
-
сек

324
145
1387
602
0,45
60-80









3. Характеристика ямной камеры

а) Область применения и назначения ямной пропарочной камеры

Установки для тепловлажностной обработки предназначены для ускорения твердения изделий. Обычно тепловлажностную обработку ведут до достижения 70% полной проектной прочности бетона.
Раньше всех на заводах сборного бетона появилась пропарочная камера периодического действия, которые и сейчас применяются в промышленности сборного ж/б. Это простейшие и наиболее распространенные пропарочные камеры. В зависимости от условий эксплуатации, уровня грунтовых вод камеры либо заглубляют в землю так, чтобы ее края возвышались над полом цеха не более 0,6-0,7м, или устанавливают специальные площадки.

б) Конструкция ямной пропарочной камеры

Камеры имеют прямоугольную форму и изготавливают их из железобетона. Стены камеры снабжают теплоизоляцией для снижения потерь тепла в окружающую среду. Пол делают с уклоном для стока конденсата. В полу трап для вывода конденсата (рис.3)






рис.3 Ямная пропарочная камера
паропровод
2, 3-нижние и верхние перфорированные трубы
4-обратная труба
5- гидравлический клапан
6- контрольный конденсатор
водопроводная труба
водопровод подогретой воды
уплотнение

Ямная камера работает по циклу 12-15часов. Он включает в себя время на загрузку, на нагрев изделий, на изотермическую выдержку, на охлаждение на выгрузку материала.
Конструкции камер, применяющиеся на заводах, несколько различаются, но при любом исполнении имеют рассмотренные устройства, как:
Систему подачи пара
Отвод конденсата
Вентиляционное устройство
Крышку с гидрозатвором

в) Работа камеры заключается в следующем.
После разгрузки ее чистят и проверяют:
Работу вентиляций и подачи пара, надежно ли закрывается герметизирующий конус. После проверки камеру загружают изделиями. Изделия находятся в форме. Формы устанавливают друг на друга на расстоянии равном высоте прокладок (брусьев). Затем камеру закрывают крышкой и включают подачу пара. Пар, поступая снизу в камеру, где находится воздух, поднимается вверх, смешивается с ним и нагревается, образуя парообразную смесь. Одновременно пар конденсируется на изделиях, стенах, крышке, нагревает их, а сам в виде конденсата стекает в конденсатосборное устройство.

Общее давление в камере Рк = Рп Рв.

По мере поступления пара степень нагрева камеры с материалом возрастает и достигает в конце периода прогрева максимальной температуры. Она всегда меньше 1000 С т. к. Р всегда меньше атмосферного на Рв.
Далее изделие выдерживают в камере при достигнутой температуре, количество подаваемого пара снижается т.к. потребность в нем уменьшается. Это период изотермической выдержки.
После изотермической выдержки начинают охлаждение. Для этого отключают подачу пара, поднимают и соединяют вентиляционный канал камеры с вентиляционной системой.
Пар из камеры и с поверхности материала вместе с воздухом начинает пропускать воздух из цеха благодаря испарению влаги из швеллера в камеру. Открывают приточный затвор впуска воздуха в камеру. После охлаждения изделия выгружаются.

4.Выбор и обоснование режима тепловой обработки.

Процесс тепловой обработки включает в себя следующие стадии:
предварительная выдержка
период подъема температуры
период изотермической выдержки
период охлаждения (снижения температуры).

Тепловую обработку ведут до получения бетоном передаточной прочности 280кг/см2 (70% от проектной прочности).
Период предварительной выдержки необходим для того, чтобы подготовить бетон к тепловой обработке, чтобы бетон набрал начальную прочность, позволяющую препятствовать отрицательным воздействиям тепловой обработки во время изотермической выдержки без нарушения структуры.
Время предварительной выдержки принимается в соответствии в данном примере = 1 час.
Время подъема температуры изотермической выдержки охлаждения принимаем по ОНТП – 7-85, соответственно для тяжелых бетонов табл. стр. для легких бетонов.

Максимальная температура изотермической выдержки там же.
Таким образом, общая продолжительность тепловой обработки составит в данном случае 1 3 6 2 = 12 часов.

3ч – подъем температуры
6ч – изотермическая выдержка
ч – охлаждение
1ч – предварительная выдержка.

Режим тепловой обработки представим на рис.4.










Рис.4.Режим тепловой обработки ребристых стеновых панелей ПСКА – 4-



5.Определение размеров, производительности и числа тепловых установок

а) Определение толщины ограждения пропарочной камеры

Стены и пол пропарочных камер выполняется из легкого бетона со средней плотностью 1500 кг/м3 .Из условий техники безопасности, экономических, гигиенических соображений температура наружной стенки ( t ст ) камеры принимается равной 35
· С. Температура окружающей среды или воздуха в цехе (0.с.) принимается равной 18
· С

Число формовочных установок необходимых для выполнения годовой программы определяется из формулы:



Где 13 QUOTE 1415годовая программа цеха по заданию м3 /
13 QUOTE 1415режим формирования изделия, мин. ОНТП 7-85
Г - годовой фонд времени работы основного технологического оборудования ОНТП 7-85
t – число часов работы формировочных постов в сут.час.
При двух сменной работе = 16 час, при трехсменной = 24 часа
13 QUOTE 1415 - объем изделия, м3 из табл.№1.
Км – коэффициент использования оборудования в смену..
принимаем 0,8-0,85
Принимаем количество постов, исходя из данного расчета, в данном случае п.2
Предварительная выдержка изделий производится в камере, следовательно время загрузки равно времени разгрузки камеры.
Загружаем камеру с обоих формовочных постов одновременно

13 QUOTE 1415- число изделий в камере.
Пример П = 5 шт.
13 QUOTE 1415 = 13 QUOTE 1415 =13 QUOTE 1415* =50 мин.

Средняя продолжительность оборота камеры /Тк/ определяется по циклограмме при продолжительности тепловой обработки = 12 час и продолжительности, загрузки и выгрузки = 50 мин. средняя продолжительность оборота
Тк = 14,5 часа.
При 2-х сменной работе формовочного оборудования число пропарочных камер определяется из формулы:


Где ч – режим поступления изделий в камеру, мин. При разгрузке камеры одновременно с 2-х формовочных постов.


У
Увеличивая расчетное количество камер на 1-2, на случай ремонта окончательно принимается N v1 = 15шт.
Циклограмма работы камер должна подтверждать правильность выбора количества камер.





2. Расход тепла на компенсацию теплопотерь с уходящим кондексатом

Где ч – скрытая теплота парообразования при 85
· С в 13 QUOTE 1415

i – теплосодержание конденсата при 85
· С 13 QUOTE 1415


3. Расход тепла на компенсацию трудноучитываемых расчетов теплопотерь


4. Суммарный расход тепла в период изотермической выдержки

Приход тепла на стадии подъема температуры.
Приход тепла осуществляется за счет тепловыведения цемента и тепла, приносимого паром. Тепловыделение бетона на стадии подъема температуры определяется следующим образом:
13 QUOTE 1415
Где 13 QUOTE 1415 - объем бетона в камере во время тепловой обработки.
13 QUOTE 1415 - 7,45 м3
Ц – расход цемента в 1 кг на 1 м3 бетона
Ц = 324 кг
13 QUOTE 1415 – тепловыделение 1 кг цемента на стадии подъема температуры.
Для определения удельного тепловыделения используется графо-аналитический метод Н.Б. Марьямова число градусо-часов, получаемых бетоном на стадии подъема температуры, равно:




По монограмме 7 тепловыделение 1 кг цемента марки «500» при В/Ц = 0,45 и 13 QUOTE 1415

Тепла приносимое паром на стадии подъема температуры, определяется по формуле:


Приход тепла на стадии изотермической выдержки.
Тепловыделение бетона на стадии изотермической выдержки определяется как разность между тепловыделением бетона за весь период тепловой обработки и тепловыделение на стадии подъема температуры.
Число градусо-часов, получаемых бетонов за весь цикл тепловой обработки равно:

Тепловыделение бетона, помещаемого в камеру, на стадии изотермической выдержки равно.
13 QUOTE 1415



Тепло приносимое паром на стадии изотермической выдержки:

По результатам теплотехнического расчета составляется баланс ямной камеры в табл. 4.

Таблица4.
Тепловой баланс ямной пропарочной камеры
НАИМЕНОВАНИЕ СТАТЕЙ
количество


В ккал/кДж
в %


1-я стадия
2-я стадия
3-я стадия


А. Расход тепла





на нагрев изделий

312857

312857
32,5


131399994

1313999,4


на нагрев форм

137765,4

137765,4
14,3


578614,68

578614,68


на нагрев внутрикамерных устройств
2875

2875
0,3


1207

12075


на нагрев ограждающих конструкций
191753,74

191753,74
19,3


805365,7

805365,7


потери через ограждения

39301,8
78605,628
11753,74
12,2


165071,81
143,63
495215,36


потери с уходящим конденсатом
62692,505
12185,807
74878,318
7,8


263308,52
51180,389
314488,91


трудноучитываемые расчетом
112086,96
13618,715
125705,15
13,0


470765,23
57198,603
527963,81


ИТОГО

859333,4
104410,15
963743,55
100


3609200,2
438522,63
4047722,9


Б. Приход тепла





тепло экзотермии

144828
31379,4
176207,4
18,3


608277,6
131793,48
740071,08


тепло приносимое с паром

714505,4
73030,75
787536,15
81,7


3000922,6
306729,15
3307651,8


ИТОГО

859333,4
104410,15
963743,55
100


36092002
438522,63
4047722,9



Расход пара на тепловую обработку определяется по формуле:

Где 13 QUOTE 1415- тепло, приносимое с паром за обе стадии тепловой обработки, ккал/кДж
13 QUOTE 1415= 787536,15 ккал /330765/ 8кДж/
13 QUOTE 1415- теплосодержание пара при 85 С, 13 QUOTE 1415
l = 63,33 13 QUOTE 1415
qn = 13 QUOTE 1415

Среднечасовой расход пара на первой стадии тепловой обработки равен

13 QUOTE 1415- теплосодержание пара при 13 QUOTE 1415

Где 13 QUOTE 1415- тепло приносимое паром на стадии подъема температуры
13 QUOTE 1415=714505,4 ккал /3000922,6 кДж/
13 QUOTE 1415 - продолжительность стадии подъема температуры 3ч.
13 QUOTE 1415 = 384,27 кг/час.
Среднечасовой расход пара на стадии изотермической выдержки равен:

Где 13 QUOTE 1415 – тепло, приносимое с паром на второй стадии тепловой обработки
13 QUOTE 1415 = 73030,75 ккал /306729,15 кДж/
13 QUOTE 1415 теплосодержание /энтальпия/пара при 85 С
13 QUOTE 1415 633,3 13 QUOTE 1415
13 QUOTE 1415 – продолжительность изотермической выдержки.
13 QUOTE 1415 = 19,22 кг/час
9. Технико-экономические показатели работы ямной пропарочной камеры.
1. Удельный расход тепла.

443980,11 13 QUOTE 1415
2. Расход пара на 1м3 бетона.

3. Коэффициент загрузки камеры:

4. Годовой съем продукции с 1м3 объема камер

5. Коэффициент оборота камеры.

Где 13 QUOTE 1415









ПРИЛОЖЕНИЕ №3. Термодинамические свойства воды и водяного пара в состоянии насыщенности /по температуре/
Температура
насыщения, С
Плотность насыщенного пара, кг/м3
Удельная энтальпия, ккал/кг
Удельная теплота парообразования, ккал/кг



кипящей воды
насыщенного пара


0,00
0,0048
-0,01
597,4
597,4

10,00
0,0094
10,03
601,7
591,7

20,0
0,0173
20,03
606,1
586,1

25,0
0,0230
25,02
608,3
583,3

30,0
0,030
30,01
610,5
580,5

35,0
0,040
35,00
612,6
577,6

40,0
0,051
40,00
614,8
574,8

45,0
0,066
44,99
616,9
571,9

50,0
0,083
49,98
619,0
569,0

55,0
0,104
54,97
621,2
566,2

60,0
0,130
59,97
623,3
563,3

65,0
0,161
64,97
625,3
560,3

70,0
0,198
69,98
627,4
557,4

75,0
0,242
74,98
629,4
554,4

80,0
0,293
79,99
631,5
551,5

85,0
0,353
85,01
633,4
548,4

90,0
0,423
90,03
635,4
545,4

95,0
0,504
95,06
637,3
542,2

100,0
0,597
100,09
639,2
539,1

105,0
0,704
105,13
641,1
536,0

110,0
0,826
110,18
642,9
532,7

115,0
0,964
115,24
644,7
529,5

120,0
1,121
120,31
646,5
526,2



Марка (Ц) цемента
500
400
300
200

Q28 кДж/кг
501
418
334
251


В/Ц
0,3
0,35
0,4
0,45
0,5
0,55
0,6

В/Ц0,44
0,58
0,627
0,668
0,697
0,738
0,77
0,8






Циклограмма работы камер должна подтверждать правильность выбора количества камер.
Циклограмма работы ямных камер пропарочных камер выполняется на миллиметровке.



7.Теплотехнический расчет ямной пропарочной камеры.

Для выполнения теплотехнического расчета производится вычисление массы форм, твердой и жидкой массы бетона, находящихся в камере, массы внутрикамерных устройств и ограждений камеры и других, необходимых для расчета показателей.
Масса норм, помещаемых в камеру, определяется по формуле:
Уф= Уфi · nu : кг

Где: nu - число форм (изделий) в камере, = 5
Уфi - масса каждой формы, кг. В соответствии с указаниями
Табл. 8/4/ Уфi = 2400 1,49 = 3576кг
Уф = 3576 : 5 = 17880кг
Масса твердой фазы бетона, находящегося в камере при тепловой обработке определяется по формуле:
Уг = (Гр + П + Ц) Vkб : кг
Где Гр, П, Ц – расходы, соответственно, гравия, песка и цемента
на 1м3 бетона, кг. Расходы материалов на 1м3 бетона приведены в табл. 2 на стр.10
Vкб – объем бетона в камере, м3.
Vкб = пиVб/ = 5
· 1,49 = 7,45м3
Уг = (1387 + 602 +324)
·7,45 = 17231,85кг

Масса жидкой фазы находится в камере при тепловой обработке, определяется по формуле: Уж = В
· Vк б : кг,

где В – расход воды на 1м3 бетона, кг
расход воды на 1м3 бетона приведены в таблице 2 на стр.10.
Уж = 145
· 7,45 = 1080,25кг.

Масса арматурной стали в изделиях, находящихся при тепловой обработке камеры, определяется по формуле:
Уа = Уia nu : кг,

где: Уia – масса арматурной стали в одном изделии, кг. Из технической характеристики изделия /табл.1/.
Уia = 248,5кг
Уia = 258,5 5 = 1242,5кг

Масса внутренних устройств /стойки с ватоматическими кронштейнами, паропровод/принимается Уу = 500кг.





Объем внутреннего пространства камеры определяется как произведение внутренних размеров, определенных ранее
Vk = В/ х L/ х Н = 2,44 12,52 2,82 = 86, 15м3

Масса стенок и пола камеры: Уогр. =(В х L х Н – В/ х L х М/)Y, кг
где: Yо – средняя плотность бетона, из которого выполнены стены и пол камеры,
Yo = 1500кг/м3

В L, М – внешние размеры камеры, м
В/, i/, М/ - внутренние размеры камеры, м
Уогр = /2,84 х 12,92 х 3,02 – 86,15/1500 = 36993,38кг

Площадь стен камеры выше уровня пола
Fст = (В+ L) х hм2
где h – высота подземной части камеры, м
h = 1,4м
Fст. = 2,84 12,92 1,4 =51,37м2

Масса металла крышки ориентировочно принимается равной
Умкр = 1800кг

Размеры крышки определяются следующим образом:
Lкр. = L/ + бст. = 12,52 + 0,2 = 12,72м
Вкр. = В/ + бст. = 2,44 +0, = 2,64м

Площадь крышки камеры
Fкр. = Lкр. + Вкр. = 12,72 х 2,64 = 33,58м2

Масса утепления крышки определяется по формуле:
Уукр. = Yу( Fкр. х би) = 200/33,58 0,05/ = 335,8кг

Вычисления и заимствованные из литературы данные для теплотехнического расчета систематизированы в табл.3.








Исходные данные для теплотехнического расчета
ямной пропарочной камеры

№ п/п
Наименование величин
Обоз
на
чение
Измере
ние
Числ.
значения



1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16


17
18
19
20
21
22



23
24

25
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28

29

30



31
32

33
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35




36


37

38

39

40


А. Характеристика камеры, внутрикамерных устройств/форм/
Длина камеры (внутренняя)ширина
Ширина камеры (внутренняя)
Высота камеры
Длина камеры
Ширина камеры
Высота камеры
Высота надземной части камеры
Боковая поверхность стенок камеры
Выше уровня пола
Площадь крышки камеры
Масса внутрикамерных устройств
Масса форм, находящихся в камере
Масса стен и пола камеры
Масса металла крышки
Масса утеплителя крышки
Объем внутреннего пространства камеры

Б. Характеристика пропариваемых изделий
Общий объем бетона в камере
Марка портландцемента
Водоцементное отношение бетона
Масса твердой формы изделий в камере
Масса жидкой фазы бетона изделий в камере
Масса арматурной стали в изделиях, помещаемых в камеру

В. Температурные характеристики
Температура воздуха в цехе
Температурные среды в камере и внутрикамер-
ных устройств перед подачей теплоносителя
температура форм перед загрузкой в камеру
температура бетонных изделий перед загрузкой
в камеру
температура изотермической выдержки
температура наружной поверхности ограждаю-щих конструкций
средняя температура ограждений камеры во время окончания стадии подъема температуры
средняя температура ограждений камеры перед подачей теплоносителя

Г. Режим твердения
Продолжительность предварительной
Продолжительность подъема температуры среды в в камере до максимальной
Продолжительность изотермической выдержки
Продолжительность стадии охлаждения
Продолжительность полного цикла тепловой обработки


Д. Физические константы
Удельная теплоемкость металла внутри камерных устройств, форм, арматуры, закладных деталей

Удельная теплоемкость материала теплоограждений камеры
Удельная теплоемкость материала тепловой изоляции крышки
Удельная теплоемкость твердой фазы бетона

Удельная теплоемкость жидкой фазы бетона (воды)


L/
В/
М/
L
B
H
h
Fcm

Fkp
Уи
Уф
Уогр.
Умкр
Уукр
Vk


Vkб
Мц
В/Ц
Уг
Уж
Уа



toc

t k
tф

tб
tc
t||cm

tcpk

tcpм



Чп в
Ч1

Ч2
Ч3
Чт.о.




См


Со

Су

Ст.в.

Сж



м
м
м
м
м
м
м
м2

м 2
кг
кг
кг
кг
кг
м3


м3


кг
кг
кг



с

с
с

с
с
с

с

с



час
час

час
час
час




ккал
кг.с
кДж
кг.к
-//-

-//-
-//-
-//-


12,52
2,44
2,82
12,92
2,84
3,02
1,4
51,37

33,58
500
17880
36993,38
1800
335,8
86,15


7,45
500
0,45
17231,85
1080,25
1242,5



18

35
18

18
85
35

60





1
3

6
2
12




0,115


0,2

(0,84)
0,192
(0,806)
0,2
1
(4,2)



При выполнении теплотехнического расчета ямной пропарочной камеры предполагается, что изделия, формы внутрикамерные устройства ограждения камеры прогреваются за стадию подъема температуры до максимальной температуры.
Расход тепла на стадии подъема температуры в камере
1. Расход тепла на нагрев изделий
QI1 = (Ств х Ут + Сж х Уж + См х Уа) (tc – tб) = 10,2х 1723,85 = 1· 1080, 25+ 0,115 1242,5) (850 - 180) = 312857ккал = (1313999,4кдж)

Расход тепла на нагрев формы
QI2 = Уф · СН (tc – tф) – 17880 · 0,115 (850- 180) = 137765,4 ккал (578614,68кдж)

3. Расход тепла на нагрев внутрикамерных устройств
QI3 = Уу · См (tc – tk) = 500 · 0,115 (850- 180) = 2875 ккал (12075кдж)

4. Расход тепла на нагрев ограждающих конструкций
QI4 = (Уогр. Х Со + У мкр См +Уукр Су) (tcpk – tcpм) = (36993, 38 х 0,2 + 1800 · 0,115 + 335,8 х 0,192) (600 -350) = 191753,74ккал (805365,7кдж)

5. Расход тепла на компенсацию теплопотери через ограждения камеры. Потери тепла в окружающую среду через ограждения происходят в основном с ее подземной части. Теплопотери с подземной части камеры составляют незначительную величину и учитываются в расходе тепла на компенсацию трудноучитываемых расчетом теплопотерь (см. ниже).

QI5 = (Ксm – Fcm + Kkp Fkp) (tcm – toc) Ч1; ккал (кДж),

Где коэффициент теплопередачи ограждения камеры, ккал/м2час.с (Вж/м2 К)
Кcm = 2,12 ккал (2,47 Вж ) (см. стр.14)
м2час с м2К
Ккр – коэффициент теплопередачи крышки камеры
Ккр = 2,58 ккал (2,98 Вж ) (см. стр.15)
м2час с м2К
QI5 = /2,12 х 51,37 + 2,58 х 33,58/ /85-18/ х 3 = 39302,8ккал /16507,81кДж/

6. Расход тепла на компенсацию теплопотерь с уходящим конденсатом
5 Q5
z
QI6 = I; ккал (кДж)
Ч

QI6 = 684553,94 · 52 = 62692, 505ккал (263308,52кДж),
567,8
где: Ч- скрытая теплота парообразования, ккал ( кДж)
кг кг
При температуре 850 +180
· 520 С ч= 567,8 ккал ( 2384,8 кДж)
2 кг кг

i/ - энтальпия конденсата при средней температуре за стадию 520С
i/ = 52 ккал (218,4 кДж)
кг кг

7. Расход тепла на компенсацию теплопотерь, трудноучитываемых предыдущим подсчетом

QI7 = М 6 QI ; ккал(кДж),
Z
где: М – коэффициент, учитывающий утечки пара через неплотности камеры при автоматическом регулировании режима тепловой обработки
М =0,15 /4/
QI7 = 0,15 747246,44 = 112086,96 ккал/470765,23кДж/

Суммарный расход тепла в период подъема температуры в камере
QIр = 7 QI QIр = 859333,4 ккал/ 3609200, 2кДж/
Z

Расход тепла в период изотермической выдержки

Расход тепла в период изотермической выдержки складывается из теплопотерь через ограждения, с уходящим конденсатом и трудноучитываемых расчетом потерь.
Расход тепла на компенсацию теплопотерь через надземную часть ограждений камеры


Охрана труда и техники безопасности

Камеры должны иметь надежную теплоизоляцию и максимальную герметичность.
Камеры нужно систематически очищать от мусора, не допускать засорения трапа.
При выбивании пара из камеры неисправность должна немедленно устраниться.
Ремонт паропровода разрешается проводить лишь после отклонения его от паровой магистрали.
Для спуска в камеры должны быть предусмотрены лестницы либо стационарные, либо переносные.
Спуск рабочих в камеру разрешается только после ее остывания до 400 С и ниже.
Не допускается укладка на крыши камер формы и поддона с изделиями.














8.Контрольные вопросы

Эффективные способы ускорения твердости бетона
Чем определяется прочность бетона после тепловой обработки?
Виды тепловой обработки, их определение, понятие
Режим теплой обработки
От чего зависит режим тепловой обработки?
Что такое циклограмма? Для чего она строится?
Как определить количество тепловых установок?
Для чего производят предварительный подогрев бетонной смеси?
Установки периодического действия для тепловой обработки бетона
Установки непрерывного действия для тепловой обработки бетона
Для чего необходима предварительная выдержка изделия перед тепловой обработкой?
Достоинства и недостатки всех тепловых установок
определение габаритных размеров форм, тепловых установок
Особенности поточно-агрегатной технологии
Особенности кассетной технологии
Особенности стендовой технологии
Особенности конвейерной технологии
Техника безопасности при работе с тепловыми установками














9.Список рекомендуемой литературы

ОНТП – 7- 85. Общесоюзные нормы технологического проектирования предприятий сборного железобетона. М.: Стройиздат, 1986-32с.

Михайлов К. Б. , Фоломеева А. А. Справочник по производству сборных железобетонных изделий. М.: Стройиздат,

Никифорова Н. М. Теплотехника и теплотехническое оборудование предприятий промышленности строительных материалов и изделий.
М.: Высшая школа,
Перегудов В. В. , Роговой М. И. Тепловые процессы и установки в технологии строительства изделий и деталей.
М.: Стройиздат,.
























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